Файл: Шински Ф. Системы автоматического регулирования химико-технологических процессов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 99
Скачиваний: 0
в нагнетательной |
линии насоса в зависимости от |
скорости |
враще |
||
ния |
его рабочего |
колеса N, расхода F и плотпости |
р жидкости |
мо |
|
жет |
быть найдено |
по следующему равенству: |
|
|
|
|
|
р = р ( / с г ^ 2 - / с о ^ 2 ) |
. |
( I X , |
23) |
В этом уравнении коэффициенты кх и к.2 зависят от конструктив ных параметров насоса — диаметра рабочего колеса, зазора и др.
Небольшие насосы обычно приводятся в движение электрическими моторами с постоянной скоростью вращения. Расход жидкости регулируют дросселирующим клапаном на нагнетательной линии насоса. Линию всасывания нельзя дросселировать, так как пониже ние давления на стороне всасывания вызывает кавитацию и резкую, потерю производительности.
г, м3/ч |
|
г2, |
% |
Рпс. IX-13. Спрямлеппе |
характерпстпкп |
центробеж |
|
ного насоса путем подбора |
коордпнат |
||
(па осп ординат — напор |
в ы ) . |
|
|
Гидравлическая мощность, сообщенная жидкости, определяется |
|||
как произведение развиваемого |
давления и полученного расхода. |
Если прекратить подачу жидкости или снизить до нуля разви ваемое насосом давление, то гидравлическая мощность также упадет
до |
нуля. |
Центробежные |
насосы |
работают |
наиболее |
эффективно |
в |
средней |
области значений давления и расхода. Максимальное |
||||
значение гидравлической мощности может быть найдено |
умножением |
|||||
правой части уравнения |
( I X , 2 3 ) |
на расход |
жидкости |
при данной |
гидравлической мощности н последующим дифференцированием этого выражения по расходу. Полученная производная, приравнен ная нулю, позволяет вычислить оптимальное значение расхода жидкости
|
|
|
* > p t - t f ] / " - J ^ - |
|
(IX.24 |
||
Для характеристик, |
представленных |
па |
рис. I X - 1 3 , |
оптимальное |
|||
значение |
расхода |
жидкости равно 65 |
м3 /ч |
при скорости вращения |
|||
рабочего |
колеса |
3600 |
оборотов в минуту |
и |
примерно |
32 м3 /ч при |
скорости вращения 1800 оборотов в минуту. Для поддержания наиболее эффективных условий работы насоса скорость вращения.
242
рабочего колеса должна устанавливаться в зависимости от расхода жидкости. Поэтому регулирование скорости вращения рабочего колеса больших иасосов экономически оправдано.
Одни насосы приводятся в движение паровыми турбинами, которые оснащепы пневматическими или электрическими регулято рами; другие — электродвигателями через гидравлические или маг нитные муфты. Скорость вала насоса обычно можио менять в пределах от 0 до 100% данной скорости электродвигателя, меняя степень сцепления вала насоса с электродвигателем.
Найдем «авпсимость расхода жидкости в нагнетательной линии насоса от скорости вращения его рабочего колеса. Для этого объеди ним параметры процесса течения жидкости по трубопроводу с па
раметрами насоса. |
Коэффициент |
расхода при течении |
жидкости |
по трубопроводу к3 |
определяют |
из равенства |
|
|
|
|
(IX,25) |
Подставляя полученное выражение в уравнение ( I X , 2 |
3 ) , найдем |
зависимость давления в нагнетательной линии насоса от скорости вращения его рабочего колеса:
Решая |
уравнения (IX,25) и (IX,26) относительно расхода жидко |
сти F, |
получим: |
|
(IX,27) |
Таким образом, изменение скорости вращения рабочего колеса насоса подобно изменению степенп открытия клапапа с пропорцио нальной характеристикой, установленного на нагнетательной лпннп.
Заметим, что гидравлическая мощность пзмепяется пропорцио нально скорости вращения рабочего колеса насоса в третьей ступени. Таким образом, даже небольшое изменение этой скорости приводит к значительному изменению гидравлической мощности насоса.
Регулирование компрессоров. Поршневые компрессоры работают аналогично поршневым насосам. Измерение расхода газа в пагнетательной линии компрессора значительно упрощается, потому что высокая скорость и сжимаемость газов снижают пульсации давле ния. Для регулирования поршневых компрессоров могут быть использованы схемы регулирования шестеренчатых и лопастных насосов, описанные выше (см. рис. IX - 12) .
Центробежные компрессоры или турбокомпрессоры с точки зре ния регулирования аналогичны центробежным насосам. Отличие •состоит в том, что для насоса характерна зависимость напора в нагне тательной линии от расхода жидкости, а типичной характеристикой компрессора является зависимость степени сжатия от расхода газа. •Отличительной особенностью центробежного компрессора является
16* |
243 |
наличие области неустойчивой работы. Известно, что при определен ном соотношении малых расходов и высоких давлений можно попасть в область помпажа, заштрихованную на рис. ГХ-14. В этой области компрессор проявляет свойство положительной обратной связи: З^меньшение расхода газа вызывает падение давления до величины, меньшей, чем в нагнетательной линии. Вследствие этого возникает кратковременное изменение направления движения потока газа до тех пор, пока давление в линии не^падет иа некоторую величину. Эти кратковременные изменения могут развиться в сильные пуль сации, способные вызвать серьезное повреждение.
3
4
50 |
wo |
50 |
юо |
|
|
|
Г2.°/о |
|
|
Рис. IX - 14 . Зависимость степени сжатия газа Fdl^s о |
т с г о |
|
||
расхода F при разиых числах оборотов рабочего колеса N |
|
|||
(заштрихована |
область помпажа). |
|
|
|
Однако компрессор работает с максимальным коэффициентом |
||||
полезного действия вблизи области помпажа, поэтому |
важно |
тща |
||
тельно установить эту область. |
|
|
|
|
Ординаты обоих |
графиков |
на рнс. I X - 1 4 представляют |
собой |
|
отношение давлений на стороне нагнетания и на стороне |
всасывания |
|||
(степень сжатия) pd[ps, |
а абсциссы — объемный расход газа F — при |
условиях всасывания. Вид кривой, ограничивающей область пом
пажа, изменяется при изменении |
температуры газа на линии всасы |
|
вания Ts и может быть представлен следующим |
уравнением: |
|
- 1 |
= ^ 1 ^ 2 |
(ix.28) |
Ps |
1 S |
|
Рассчитаем условия возникновения помпажа. Умножая левую и пра вую части уравнения (IX,28) на ps, получим:
1 S
Зависимость перепада давления газа h, возникающего на измери тельной диафрагме, установленной па линии всасывания, от объем ного расхода газа имеет следующий вид:
S
244
Объединяя два последних выражения, получим зависимость между разностью давлений в компрессоре и перепадом давления, возни кающим па расходомере. Эта зависимость описывает кривую, огра ничивающую область помпажа:
h = K(Pd-ps) |
(ix.29) |
Зависимость степени сжатия газа от его расхода при различных |
|
скоростях вращения вала компрессора |
показана на рис. IX - 14 . |
С целью регулирования давления в нагнетательной линии компрес сора можно перекрывать клапан, установленный на линии всасыва ния или нагнетания, но только до определенного значения. Если
нагрузка |
равна |
расходу |
газа, |
соответствующему области помпажа,. |
|||||||
то для |
поддержания |
ста |
|
|
|
|
|||||
ционарных |
условий |
работы |
|
|
|
|
|||||
компрессора необходимо часть |
|
Pd-Ps |
|
|
|||||||
газа из нагнетательной линии |
|
|
|
|
|||||||
перепускать |
по |
байпасу в |
Всасывание^^ |
Нагнетание- |
|||||||
линию всасывания. |
|
|
|||||||||
Система |
регулирования, |
|
|
|
|
||||||
обеспечивающая |
минималь |
|
|
|
|
||||||
ный |
приток |
газа, |
соответ |
|
|
|
|
||||
ствующий текущим |
значе |
|
|
|
|
||||||
ниям |
давлений |
на |
линиях |
|
|
|
|
||||
всасывания |
и |
нагнетания, |
|
|
|
|
|||||
представлена на рис. |
I X - 1 5 . |
Рис. IX-15. Схема регулирования ком |
|||||||||
Выходной сигнал датчика |
пе |
прессора, |
обеспечивающая |
защиту |
его |
||||||
репада |
давления, |
измеря |
от помпажа путем открытия клапана на |
||||||||
ющего |
|
разность pd — |
ps, |
байпасе |
при уменьшении |
расхода |
газа^ |
||||
|
1 — электродвигатель; г — компрессор. |
||||||||||
умножается |
па |
постоянный |
|||||||||
|
|
|
|
||||||||
коэффициент |
К |
и |
напра |
|
|
|
|
вляется как задание на регулятор расхода. До тех пор, пока теку щее значение расхода превышает его минимальное значение, рас считанное заранее, клапан на байпасной линии будет закрыт. Коэффициент К устанавливают с некоторым запасом.
При приближении к кривой, ограничивающей область помпажа, регулятор расхода начнет открывать проходное сечение клапана, установленного на байпасной линии, что вызовет увеличение произ водительности компрессора, снижение давления в нагнетательной линии и одновременно повышение давления во всасывающей линии. Благодаря этому предупреждается помпаж компрессора.
Многие компрессоры большой производительности снабжаются управляемыми поворотными лопатками на входе для более эффек тивного дросселирования потока газа. Последнее объясняется умень шением гидравлических потерь на входе и более предпочтительно, чем закрытие клапана на всасывающей линии. Кроме того, при повороте управляемых лопаток кривая, ограничивающая областьпомпажа, сдвигается влево, что приводит к увеличению рабочей области компрессора.
245.
Если при снижении нагрузки понизить скорость вращения вала
компрессора, то уменьшится также разность давлений pd |
— ps; |
тогда даже при небольшом расходе газа помпажа ие будет. |
Таким |
образом, при регулируемой скорости вращения вала компрессора клапан на байпасной линии может быть закрыт. Последнее обстоя тельство показывает, что с экономической точки зрения целесообразно управлять работой компрессоров, регулируя их число оборотов.
Работу компрессоров можно регулировать как по давлению иа всасывающей линии, так и по давлению па нагнетательной линии, а также по расходу газа. Другими словами, выбор регулируемого параметра может быть сделан между двумя сходными переменными, как это иллюстрируется на рис. V I - 1 5 . Как и в центробежном насосе, в компрессоре расход газа изменяется линейно со скоростью враще ния вала, а давление в нагнетательной лпппп — пропорционально квадрату скорости.
Г Л А В А Х
РЕГУЛИРОВАНИЕ ХИМИЧЕСКИХ РЕАКЦИЙ
Для выявления наиболее выгодного режима химического про цесса инженеры-технологи сначала находят оптимальные условия проведения реакции по скорости н степени превращения исходных материалов в готовый продзжт, оценивая при этом влияние большого числа факторов на скорость основной и побочпых реакций. Затем проектируют установку и систему автоматического регулирования, предназначенную для поддержания оптимальных условий проте кания процесса.
Работа системы автоматического регулирования реактора в зна чительной мере зависит от того, насколько удачно спроектирован реактор. Он может быть спроектирован так, что пи одна система регулирования не обеспечит протекания в нем устойчивого процесса, поскольку сам реактор будет работать в неустойчивом режиме.
Часто производительность технологической установки опреде ляется производительностью реактора, находящегося в начале техно логической линии. Поэтому в реакторе, в отличпе от других аппара тов, обычно не происходит быстрых и случайных изменений нагрузки. Несмотря на это, система регулирования реакторной установки должна обеспечивать высокое качество регулирования, иначе возни кают возмущения, воздействующие на последующие аппараты тех нологической линии.
Принципы управления реакторами
Большинство химических реакторов должно работать при постоян ной нагрузке, так как изменение последней интенсивно влияет на переходный процесс. Отклонение режима работы от заданного
246