Файл: Шински Ф. Системы автоматического регулирования химико-технологических процессов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 95
Скачиваний: 0
Скоростьвыделения тепла реакции Qr пропорциональна произ
ведению |
скорости реакции на тепло реакции Нг: |
|
|
Qr=HrFxoV |
(Х,16)- |
Так как Qr изменяется прямо пропорционально у, то, используя |
||
кривые, |
приведенные на рис. Х-2, можно представить |
зависимость |
количества выделившегося тепла от температуры. На рис. Х-3
показано выделение |
тепла |
в реакторе идеального смешения при |
|||||||||||
V/F |
= |
1. Для |
поддержания |
степени конверсии 50% |
температура |
||||||||
в реакторе должна быть равна НО °С. |
|
|
|
||||||||||
Если пренебречь энтальпией реагентов, то для поддержания |
|||||||||||||
определенной степени превращения и температуры |
в |
реакторе |
|||||||||||
необходимо, |
чтобы |
все |
выделя |
|
|
/, |
|||||||
ющееся |
тепло |
реакции |
отбира |
|
|
||||||||
лось |
системой |
охлаждения. |
Ско |
|
|
||||||||
рость отвода |
тепла QT можно опре |
|
|
||||||||||
делить |
следующим |
образом: |
|
|
|
я |
\ |
|
|||||
|
|
QT=UA |
|
(Т—Те) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
О7 |
/неустойчив, |
|||||
где |
Тс |
— температура |
охлажда |
|
Or. |
режим) |
|||||||
|
|
|
|||||||||||
|
|
| |
| |
||||||||||
ющего |
агента; |
U — коэффициент |
/ |
^ 0 , (yen |
|||||||||
теплопередачи; |
А — поверхность |
|
юйчив. режим) |
||||||||||
теплообмена. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т,°С |
I |
1 |
||
Это |
уравнение |
описывает |
пря |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
||||||||||
мую линию, тангенс угла наклона |
Рис. Х-3. Диаграмма состояний для |
||||||||||||
которой равен |
UA, |
а |
отрезок, |
от |
реактора идеального |
смешения. |
|||||||
секаемый на оси абсцисс, равен |
Тс. |
|
|
|
|
||||||||
На |
рис. Х-3 |
кроме |
кривой |
тепловыделения |
реактора |
приведены |
две прямые, характеризующие отвод тепла двумя различными систе мами охлаждения, спроектированными для этого реактора. Точка О на рис. Х-3 соответствует условиям нормальной работы реактора, прп которых QT = Qr. Это означает, что существует состояние тепло вого равновесия реактора независимо от того, как проведена прямая отвода тепла.
Однако если прп небольшом повышении температуры в реакторе скорость выделения тепла реакции увеличивается сильнее,- чем скорость отвода тепла системой охлаждения, то последняя спроекти рована неудовлетворительно, и устойчивая работа реактора не будет
обеспечена2 2 . При этом температура в реакторе будет |
повышаться |
|||
до тех |
пор, пока кривая тепловыделения Qr |
вновь |
не пересечет- |
|
прямую отвода тепла в точке N. Точки |
Lis. N |
соответствуют устой |
||
чивому |
режиму работы реактора, а |
точка |
О — неустойчивому. |
Если при повышении температуры в реакторе система охлажде ния отбирает большее количество тепла, чем выделяется в реакторе, то тепловое равновесие восстанавливается. Следовательно, экзо термический реактор может обладать положительным самовыравни ванием, если величина поверхности системы охлаждения достаточно велика и выбрана так, чтобы воздействие отрицательной обратной.
251i
связи превышало влияние внутренней положительной обратной
связи экзотермической реакции. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Более точное уравнение теплового баланса реактора, включающее |
|||||||||||||
и |
неравновесные |
режимы |
его |
работы, |
может |
быть записано |
так: |
|||||||
|
|
|
HrFxQy~UA |
(T-Tc)-FpC |
(T-TF) |
= |
VpC ^ - |
|
(Х,17) |
|||||
|
В этом уравнении первые два слагаемых присутствуют всегда. |
|||||||||||||
Третье слагаемое равно количеству тепла, которое необходимо |
||||||||||||||
.подвести |
в единицу |
времени к |
исходным реагентам |
плотностью р |
||||||||||
п |
удельной |
теплоемкостью |
С, |
чтобы нагреть |
их от |
температуры |
||||||||
на |
входе |
Тр до |
температуры |
реакции. |
Правая |
часть |
уравнения |
|||||||
выражает |
тепловую |
емкость системы. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Так как зависимость количества выделившегося |
|
в |
реакторе |
||||||||||
тепла от температуры нелинейна, то для определения постоянной |
||||||||||||||
времени реактора уравнение (Х,17) необходимо линеаризовать. |
||||||||||||||
Линеаризацию проведем в окрестности точки, |
соответствующей |
|||||||||||||
температуре |
Тг: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
HrF*o (-§f)x(T-Tr)~UA{T-Tr)-FpC |
|
|
{T~Tr) |
= |
VpC ~ - |
(X.18) |
|||||||
плн |
|
T |
J |
|
VpC |
|
dT |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 UA + FpC—HrFx0{dyjdT)x |
dt |
|
r |
|
|
|
|
|||
Отсюда постоянная |
времени реактора |
выражается: |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
т |
= |
|
YP£ |
|
|
|
|
|
|
/ у . | 0 ) |
|
|
|
|
т |
UA + |
FpC-HrFx0(dy/dT)x |
|
|
|
|
|
|
\л.,и> |
|
Коэффициент передачи процесса для устойчивых состоянии при |
||||||||||||||
условии, |
что |
Тс |
— управляющая переменная, |
находится |
из |
сле |
||||||||
дующего |
равенства: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
к |
= 1 |
_ |
|
UA |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
Тс ~UA |
+ FpC-HrFx0(dy/dT)x |
|
|
|
|
|
[ |
Если реактор неустойчив, его коэффициент передачи и постоян ная времени отрицательны. Знаменатель в двух последних выраже ниях представляет собой разность между тангенсами углов наклона кривых теплоотвода и тепловыделения, приведенных на рис. Х-3. Если знаменатель — величина положительная, то реактор предста вляет собой обычное инерционное звено первого порядка; если отрицательная — то сказывается влияние положительной обратной связи. При этом динамический коэффициент передачи имеет то же значение, что и в случае простого инерционного звена, а фазовый угол изменяется от —90° при нулевом периоде до —180° при беско нечно большом периоде:
Ф |
т = |
— |
jt + arctg2n — |
(Х,21) |
|
т |
0 |
2 5 2
' Слагаемое —я в этом уравнении указывает на отрицательные значения динамического коэффициента передачи реактора в устой чивом состоянии, а знак плюс перед arctg — на отрицательные значения постоянной времени. Если постоянная времени и коэффи циент передачи реактора при устойчивых состояниях равны беско нечности, то реактор в этом случае с точки зрения динамики будет представлять собой интегрирующее звено, динамический коэффи циент передачи которого при периоде, равном т 0 , определяется следующим равенством:
|
Ктх0 _ |
Т о |
|
|
2 л т г |
2nVpC/UA |
к |
ние |
Условная постоянная времени при этом находится как отноше |
||
VpC/UA. |
|
|
Устойчивый реактор может работать без системы регулирования температуры в нем; обычно бывает достаточно регулировать только температуру хладоагента. Температура же в неустойчивом реакторе даже при небольшом возмущении будет с постоянно увеличивающейся скоростью удаляться от заданного значения, если отсутствует система регулирования.
Однако часто либо невозможно, либо экономически невыгодно
проектировать реактор устойчивым, так как в этом случае |
требуется |
|
•очень большая поверхность |
теплообмена, позволяющая |
отвести |
из реактора выделяющееся |
тепло, при отклонении температуры |
от заданного значения примерно на 30 °С. При этом обычно опреде
ляют разность температур Т — Тс, |
требуемую для |
того, чтобы |
превысить значение производной dTjdy, |
определяемой из графиков2 2 |
|
рис. Х-2. |
|
|
Реактор работает устойчиво, если |
выделяющееся |
при реакции |
тепло расходуется па испарение одного или нескольких компонентов, находящихся в реакторе; в результате система может быть почти изотермической.
Все изложенное по устойчивости реакторов относится к реакто рам, не имеющим внешней обратной связи. Устойчивость при равно весных состояниях некоторых неустойчивых "реакторов может быть •обеспечена применением системы регулирования с отрицательной обратной связью, более эффективной, чем внутренняя положитель ная обратная связь реакции. Для пояснения этого рассмотрим приведенный на рис. Х-4 замкнутый контур пропорционального регулирования при статических состояниях. Из схемы на рис. Х-4 следует:
Коэффициент передачи этого замкнутого контура регулирования
при равновесных состояниях представляет собой отношение |
Т/Тг, |
равное |
|
Т 7 = 1 + Р/100А-г |
( Х ' 2 3 ) |
253
Устойчивое равновесное состояние возможно только прн поло жительных значениях коэффициента передачи. 4 i о бы отношение TjTr было положительно, необходимо соблюдение .следующего неравен ства
- ^ - > - 1
100А"Г ^
Если коэффициент Кт положителен, т. е. реактор устойчив, то при отсутствии системы регулирования Р может принимать любые зна чения. Но если коэффициент Кт отрицателен, то Р может принимать только значения, меньшие, чем —100 Кт. Например, при Кт = — 2 , величина Р < 200%. Таким образом, последнее неравенство указы вает на верхнее ограничение по Р.
|
|
|
|
|
|
|
гт<о |
|
|
|
|
|
|
|
• 0,5" |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
- |
|
-0,5 |
|
0,5 |
1,0 |
|
|
|
|
|
-1,0 |
О |
|||
Рпс. Х-4. |
Схема |
П-регулнровапня |
Рпс. Х-5. Влияние отношения xdj%y па |
||||||
|
— |
|
реактора: |
величину |
динамического коэффициента |
||||
j |
реактор; |
2 — П-регулятор; 3 — эле |
передачи |
пеустойчпвого |
(тг <Н 0) и |
||||
|
мент |
сравнения |
регулятора. |
устойчивого |
(тг •> 0) |
реактора. |
|
Нижнее ограпнчение по Р определяется динамическими свой ствами контура. Период собственных колебаний контура регулиро вания температуры находится из условия равенства суммы фазовых углов всех динамических элементов контура 180°. Так как фазовый угол элемента с отрицательным динамическим коэффициентом пере дачи (Х,21) находится в пределах между —90° и —180°, то сумма фазовых сдвигов, приходящихся на все остальные элементы контура, должна быть мала. Из этого следует, что применение интегрального регулирования в"данном случае исключено.
Если все оставшиеся элементы замкнутого контура можно предста вить как одно звено с временем чистого запаздывания, равным xd, то период колебаний этой системы можно найти, приравняв сумму фазовых сдвигов отдельных элементов контура —180°:
— п— |
— |
2л |
т 0 |
— я-f-arctg 2л |
—— |
|
|
to |
Находя отсюда т 0 , можно определить динамический коэффициент передачи неустойчивого реактора:
G = Z r [ l + ( 2 ^ ) 2 ] " ° ' a |
. |
254
Зависимость динамического коэффициента передачи неустойчи вого реактора от отношения xd/xT показана на рис. Х-5, где для сравиенпя приведены также значения динамического коэффициента передачи устойчивого реактора. Отметим, что для любого реактора динамический коэффициент передачи изменяется практически ли нейно с изменением времени чистого запаздывания в замкнутом контуре.
Ранее было установлено, что верхний предел для Р равен — i O O K T . При таком значении Р обратная связь в реакторе как бы отсутствует и его нельзя считать устойчивым. Поэтому значения Р обычно уста навливают в два раза меньше, соблю дая неравенство
|
|
Р< |
— 50КТ |
|
|
|
|
|
гт<о |
г-т>о |
|
||
Чтобы обеспечить затухание колеба |
|
|
|
|
|
|
|||||||
ний контура до 7 4 |
амплитуды |
за |
время |
|
|
|
|
|
|
||||
т 0 , необходимо установить -Р |
= |
200G. |
|
|
|
|
|
|
|||||
Одновременно |
эти два |
требования |
? \ |
|
I |
I |
I |
I |
|||||
-1,0 |
-0,5 |
|
0 |
0,5 |
1,0 |
||||||||
соблюдаются |
при |
условии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рпс. Х-6. Влияние отпоше- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ипя xd/%T |
на величину относи |
||||
Для |
выполнения |
этого |
неравен |
тельного |
периода |
собственных |
|||||||
колебаний |
xjxd |
замкнутого |
|||||||||||
ства отношение xdjxT |
не |
должно |
пре |
контура |
регулирования |
с не |
|||||||
вышать |
0,35 |
(см. |
рис. |
Х-5). |
Если |
устойчивым |
(тг < |
0) п устой |
|||||
т й > 0 , 3 5 т г , |
то |
колебания |
в |
реак |
чивым (хт |
> 0) реакторами. |
|||||||
|
либо реактор |
будет |
воз |
||||||||||
торе либо будут очень медленно затухать, |
|||||||||||||
вращаться к |
состоянию |
равновесия в |
течение |
большого отрезка |
времени. Если время чистого запаздывания реактора примерно равно его постоянной времени, то обеспечить качественное регули рование реактора затруднительно. Изменение температуры реактора в этом случае обычно носит колебательный характер с малыми амплитудой и периодом колебаний.
При снижении расхода хладоагента температура медленно подни мается до заданного значения, а затем, когда регулятор увеличит расход хладоагента, быстро понижается. Часто единственным сред ством улучшения процесса регулирования- в этом случае является снижение расхода сырья до восстановления равновесного состояния.
Неустойчивость реактора также влияет на величину периода собственных колебаний замкнутого контура регулирования. Сравне ние периодов собственных колебаний контуров регулирования, включающих неустойчивый или устойчивый реактор, выполнено на рис. Х-6. Из рисунка видно, что с изменением отношения xd/xr период собственных колебаний контура с неустойчивым реактором изменяется более интенсивно, чем контура с устойчивым реактором, имеющим такие же параметры. Следует проектировать устойчивые реакторы, не нуждающиеся в системах автоматического регулиро вания. При регулировании неустойчивых реакторов (что является
255