Файл: Прошков А.Ф. Машины для производства химических волокон. Конструкции, расчет и проектирование учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 255
Скачиваний: 3
Решая это уравнение, получим выражение для определения р при заданных значениях а, b и /:
(sh pb + sin pb) (sh pa cos pi + sin pa ch pi) — (ch pb +
+ cos pb) (sh pa sin pi + sin pa sh pi) — 0. |
(47) |
Уравнение частот (47) является трансцендентным и имеет бесконечное количество значений р.
При определении р удобнее пользоваться графическим методом, при этом выражение (47) приравнивают переменной z и, задаваясь
Рис. |
15. |
Весомая балка, |
лежа |
А |
А |
|
щая |
на |
трех |
опорах с |
одина |
||
|
ковыми |
пролетами |
|
|
|
значением р, строят кривую г = f (р). Точки пересечения кри вой z = f (р) с осью абсцисс р дают искомые значения корней уравнения.
Критическую скорость балки, лежащей на трех опорах с про летами одинаковой длины /, подсчитывают по формуле (рис. 15)
|
|
|
2EI |
|
|
fa = |
2л kl'V-ml3 1 |
|
(48) |
||
где kt имеет следующие значения: |
|
|
|
||
і .......................... |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
k i ...................... .... |
3,14 |
3,92 |
6,28 |
7,10 |
10 |
§ 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКИХ СКОРОСТЕЙ МНОГООПОРНЫХ ВАЛОВ, ШТАНГ И БАЛОК
В машинах для производства химических волокон имеется мно жество упругих систем, которые при расчете критических скоро стей можно уподобить многоопорным балкам (цилиндры пита ющих и вытяжных приборов, нитеводительные штанги, много опорные приводные валы, кольцевые планки, веретенные брусья и т. д.).
При определении критических скоростей таких систем обычно применяют приближенные методы, позволяющие определить пре делы интервала, внутри которого лежат наибольшая и наименьшая частоты многоопорных балок.
Метод, предложенный Е. С. Сорокиным, заключается в сле дующем.
Рассматривая каждый пролет как балку, свободно лежащую на двух опорах, находим для него основную (первую) критическую скорость по формуле (36). В результате определим столько кри тических основных скоростей, сколько имеется пролетов и в том
числе минимальную /£?іп и максимальную /^вах
2 А. Ф . Прошков |
33 |
Затем, рассматривая все промежуточные пролеты как балки, заделанные по краям, а концевые — как балки, заделанные в од ной опоре и свободно лежащие на другой, находим основные ча стоты соответственно по формулам (40) и (38). Среди этих частот
имеются |
минимальная /т іп |
и максимальная /тах (индекс з озна |
|
чает свободные колебания для заделанных балок). |
|||
Теперь нетрудно установить пределы интервалов, внутри |
|||
которых |
лежат искомые .наименьшая /т1п и наибольшая *fmax |
||
основные частоты колебаний многоопорной балки: |
|||
|
fCB. |
. < f cs ■ |
|
|
I min |
/ min ^ |
/ max? |
|
/min |
/шах |
/m ax' |
Значения / т1п и /тах определяем по эмпирическим формулам
(49)
(50)
где k — число |
пролетов; |
і — номер |
пролета, причем 1 < і < k. |
§ 6. ПРИБЛИЖЕННЫЕ МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСНОВНОЙ КРИТИЧЕСКОЙ ЧАСТОТЫ С УЧЕТОМ СОСРЕДОТОЧЕННЫХ И РАСПРЕДЕЛЕННЫХ МАСС
В практических расчетах можцо найти основную (низшую) ча стоту колебаний приближенным методом Рэлея, суть которого заключается в замене распределенной массы сосредоточенной (при веденной) массой, приложенной в сечении, опасном с точки зрения амплитуды колебаний.
Вэтом случае, например, консольную весомую балку длиной I
сраспределенной массой (рис. 16, а) надо заменить невесомой балкой с приведенной массой тпр, приложенной на конце консоли
(рис. 16, б).
Приведенной является масса, которая дает невесомой балке
такую же основную частоту колебаний, какую имеет весомая балка с распределенной массой; приведенная масса имеет кинети ческую энергию, равную кинетической энергии весомой балки.
Кинетическая энергия: приведенной массы
Р __ |
т прѴпр |
__ |
т прУпр |
|
£ пр — |
2 |
— |
2 |
’ |
34
весомой балки с распределенной массой
Fydx • а
Ч у •
В этих выражениях:
упр — скорость колебательного движения приведенной массы (Упр — смещение приведенной массы);
у— скорость колебательного движения центра тяжести элементарной массы dm, удаленной от начала координат на расстояние х ; (у — смещение центра тяжести эле ментарной массы, удаленной от начала координат на
расстояние х);
F — площадь поперечного сечения балки;
у — удельный |
вес материала |
балки; |
||
g — ускорение свободного |
падения; |
|||
упр — смещение |
приведенной |
массы. |
||
|
|
X |
< |
тпп |
|
|
-о |
||
— |
— |
— ► |
о + |
|
|
|
|
||
1 |
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
6) |
Рис. 16. Консольная балка:
а — весомая с равномерно распределенной массой; б — невесомая с приведенной массой^ на конце
Из условия Е пр = Е р находим
__ |
Fy |
т | - |
dx. |
тпр |
|
||
|
|
Упр |
|
Заменяя отношение скоростей отношением деформаций, полу чим
I
^пр
Прогибы у и упр находим для невесомой балки с приложен ной к ее концу силой Р .
Опуская выводы, получим
|
33 |
Fyl |
33 |
(51) |
|
т пр |
140 |
g ~ |
140 т ‘ |
||
|
2* |
35 |
Следовательно, основную частоту собственных колебаний ве сомой консольной балки с распределенной массой можно опреде лить по формуле (4), заменив т на тпр:
Z __ |
1 |
і / |
3EI _ |
1 |
- \ f |
140Я/ |
__ 1,775 |
1 f~ Ë T |
* ' |
' c |
2я |
г |
т пр13 |
2л |
У |
11ml3 |
л |
\ ml3 ' |
Рис. 17. Балка на двух опорах:
а — весомая; б — невесомая с приведенной массой посредине
Если балка длиной I свободно лежит концами на двух опорах, то масса т пр, сосредоточенная в середине балки, составит (рис. 17)
^пр
а частота колебаний
3517 т.
|
|
_і_ |
48EI |
4,9,75 |
-1 Г El |
(53) |
|
|
fc — 2л |
V tnnpl3 |
л |
У ml3 |
|
|
|
• |
||||
|
|
т |
|
|
тпр |
|
i |
|
LГ |
\ |
|
1\ |
S |
а |
ь |
а |
|
ь |
||
|
|
г |
|
|
1 |
|
|
|
а) |
|
|
6) |
|
Рис. 18. Балка на двух опорах с выступающей консолью:
а — весомая с распределенной массой; б — невесомая с приведенной массой на конце консоли
Для балки на двух опорах с выступающей консолью (рис. 18)
_ |
_ т(8а3 + |
140а263 |
+ |
231а64 + 99&6) |
(54) |
|
т пр — |
420 |
ЬЧ3 |
||||
|
||||||
|
k — |
2л ~ \ f |
тпрЬЧ ’ |
|
||
здесь т — масса балки; |
|
|
|
|
||
/ — длина балки; |
|
|
|
|
||
а — длина |
пролета; |
|
|
|
|
|
Ъ— длина |
консоли. |
|
|
|
|
Энергетический метод определения критической скорости. При меняя принцип сохранения энергии к незатухающим колебаниям системы, получим (см. рис. 5)
К + П — const,
36
где К и П — соответственно кинетическая и потенциальная энер гия колеблющейся системы;
|
|
|
|
|
и * |
т |
о 2 |
|
т у 2 |
’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
А — — — |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
> |
|
|
|
где |
V — скорость |
движения |
массы |
т\ |
|
|
|
||||||
|
у — смещение массы т. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Так как масса т груза Q совершает гармонические колебания, |
||||||||||||
то |
у = у 0 cos pt, |
а у |
= |
—у о р sin pt. |
|
|
утах ~ —у 0р, а |
||||||
|
Кинетическая |
энергия максимальная |
при |
||||||||||
потенциальная — при |
г/тах = |
у 0, |
т. е. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
т |
|
|
_ |
Qy0 |
|
|
|
|
К шах |
ЮУ0Р |
|
я п |
|
||||||
|
|
|
" |
2 |
|
; |
|
|
|
||||
|
Так как при колебательном движении |
|
то для |
||||||||||
одной массы получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Р |
|
2 1 = |
1/ - * - |
|
|
|
|
|
|
Qy0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
0.У І |
|||||
|
= f 4 |
= / i = i / ^ r = i / * |
|||||||||||
|
|
wt/o |
|
У |
оУ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fc — |
1 |
1/ |
|
|
о= JL |
g_ |
|
||||
|
|
2я |
|
2 |
2 n |
У Уо |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
где |
у о — динамический |
прогиб. |
|
|
|
|
|
||||||
|
Рэлей заменил с некоторым допущением динамический про |
||||||||||||
гиб у о статическим усг |
от груза |
Q. |
|
|
|
|
|||||||
|
Если на балке имеется несколько грузов, то формула Рэлея |
||||||||||||
принимает вид |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(56)
где Qi — вес і-то груза;
Уст. і — статический прогиб балки под грузом Рассмотренный метод можно применить и при определении
основной критической скорости весомых балок. Для этого необ ходимо разбить балку на несколько частей, приложить в центре тяжести каждой части сосредоточенный груз Qit равный весу этой части, найти смещение уст { для каждого груза и по формуле (56) определить fci. Смещение грузов или прогибы лучше опреде лять из уравнения упругой линии для балки с равномерно рас пределенной нагрузкой.
37