Файл: Лащивер Ф.М. Рациональное использование энергоресурсов в строительстве.pdf

Следствием этого является неравномерность термовлажностной обработки, так как теплоотдача нагреваемым изделиям; от воздуха как теплоносителя в сотни раз меньше, чем от насыщенного водяного пара. В связи с этим по истечении определенного времени уложенные внизу изделия приобре­ тают меньшую прочность, чем изделия, расположенные ввер­ ху, поэтому режим термообработки приходится вести на затяжном цикле, чтобы получить нужную прочность всех изделий, помещенных в камере. А регулирование темпера­ турных полей в объеме камеры в настоящее время не пред­ ставляется возможным. Именно поэтому замена камерного способа термообработки стоек ЛЭП на эжекторный сразу же привела к резкому снижению удельного расхода тепло­ энергии.

Важно подчеркнуть, что внедрение прогрессивного эжекторного прогрева не исчерпало резервы экономного расхо­

Вследствие этого, как показывает расчетный энергобаланс^ в зимнее время около 56% всей теплоэнергии теряется в окружающую среду и около 50% — в летнее. Применение для наружной поверхности металлической формы теплоизо­ ляции в виде двух слоев минеральной ваты толщиной 50 мм резко снижает теплопотери и сокращает общий расход теплоэнергии почти в 2 раза. Подсчитано также, что срок окупаемости капитальных затрат на устройство термоизо­ ляции не превысит 2,5—3 месяцев. В США считают лучшим, способом наложения теплоизоляции на подобные низкотем­ пературные поверхности (до 150° С) набрызг битумной масти­ ки с легким заполнителем. Мастика состоит из битума и растворителя, смешанных с 55—60% заполнителя (проб­ ковая крошка, асбест). Смесь набрызгивается в два слоя„ толщина каждого—6 мм. Мастика употребляется холодная и без подогрева во время нанесения; удельный расход масти­ ки — 8 л/м2, время затвердевания —3—5 дней.

Такое покрытие в состоянии снизить коэффициент тепло­ проводности формы более чем в 1000 раз, доведя его до ве­ личины 0,036 ккал/м. час. град, и тем самым резко сократить теплопотери в окружающую среду.

Известно, что из-за загрязненности конденсата песком, бетонной смесью и т. п. на предприятиях сборного железо-

47

бетона не практикуется возврат конденсата в котельные, хотя многими Гг.оектами возвращение конденсата преду­ смотрено. В результате с конденсатом теряется огромное количество теплоэнергии (до 25—30%). Именно поэтому очищение конденсатаj^ero возврат в котельные или испо.1 ь- зование его для затворения бетонной смеси, на хозяйственные нужды является важнейшим практическим вопросом ис­ пользования вторичных энергоресурсов и должно преду­ сматриваться планами оргтехмероприятий по рациональ­ ному использованию теплоэнергии на предприятиях.

6. Регулирование режима термовлажностной обработки железобетона

Одним из простых, но вполне эффективных способов регулирования режшіа термообработки железобетона в уста­ новках периодического действия является способ дроссель­ ных диафрагм (ДД), разработанный С. Д. Кронгаузом. Дроссельная диафрагма обеспечивает подачу определенного количества пара для подъема температуры от t0 до tx за определенное время т, тем самым обеспечивая разогрев изделий с заданной скоростью. Работа дроссельных диа­ фрагм предусматривает одновременно использование регу­ ляторов давления прямого действия (РД), регуляторов тем­ пературы прямого действия (РПДП) и РПД. Работа такой системы протекает следующим образом.

Дроссельная диафрагма устанавливается на паропрово­ де при входе в камеру. Отверстие диафрагмы выбирается таким, чтобы при заданном давлении Р в паропроводе про­ ходило за время т только то количество пара, которое тре­ буется для подъема температуры в камере при полной ее загрузке от начальной до изотермической температуры. Для обеспечения постоянства давления Р перед дроссельной диафрагмой устанавливается регулятор давления пара РД, регулирующий «после себя». Если один регулятор обслу­

в камере достигает изотермической, регуляторы прямого действия РПДП и РПД будут автоматически поддерживать температуру путем соответствующего включения или от­ ключения пара.

48

В зависимости от температуры в камере (на прогрев ка­ меры расходуется около 30—35% всего теплобаланса) ско­ рость подъема температуры будет совершенно разной.

Несмотря на незначительную длину капилляра ( 4 — 6 м) регуляторов температуры РПД и РПДП, этот метод в прак­ тике работы на предприятиях стройиндустрии показал впол­ не удовлетворительные результаты своей надежностью и простотой в обслуживании.

Для обеспечения правильной эксплуатации и экономного расхода теплоэнергии важно точно произвести расчет ре­ гуляторов.

Диаметр отверстия в дроссельной диафрагме определя­

сельной диафрагмы, если давление пара перед отверстием 2,5 атм и максимальный перепад 0,96 кг/см2; при этом долж­ но быть пропущено пара в камеру 400 кг/нас.

ных комбинатов могут быть рекомендованы мембранно-ры-

щих установок, являются расчетное давление пара перед регулятором, после него и расчетное потребление пара данной установкой, согласно табл. 12.

Максимальная пропускная способность регулятора, при­ веденная в таблице, примерно на 10% ниже расчетной. При пользовании табл. 12, следует иметь в виду:

а) давление до регулятора должно быть не менее приве­ денного в вертикальном столбце таблицы;

б) давление после регулятора (при перепаде давлений менее критических) — не более приведенного в таблице,

Т а б л и ц а 12

Максимальная пропускная способность автоматических мембраннорычажных регуляторов давления пара «после себя» типа 25 н 10НЖ

в противном случае регулятор не пропустит нужное коли­ чество пара, а если и пропустит, то с пониженным давлением за регулятором;

в) по этой же таблице можно подбирать регуляторы диа­ метром 80, 100, 125, 150 мм, но они пропускают при тех же перепадах давлений соответственно в 2, 5, 4, 6, 9 раз больше пара против указанного в таблице.

Для таких регуляторов применяются мембранные го­ ловки № 4 при давлении в системе до 2 атм и № 2 — до 6 атм, независимо от расхода пара и диаметра РД.

Покажем это на примере. Требуется выбрать диаметр РД при условиях: давление насыщенного пара до РД равно 5 ,5 атм, после него — 3,5 атм, расчетный расход пара — 3 m /час. По табл. 12 находим, что РД, имеющий условный

50