Файл: Кайнарский И.С. Основные огнеупоры (сырье, технология и свойства).pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 222
Скачиваний: 1
ется на 73-м метре. Следовательно, максимальная пори стость обжигаемого доломита достигается на длине печей, равной 78—81% от ее общей длины. На длинных печах декарбонизация растягивается на большей их дли не. Так, на печи длиной 90 м потеря при прокаливании пробы, отобранной на 55-м метре, составляет еще 24,4— 25,7%, а на 85-м метре 5,3—7,1%, причем меньшие зна чения относятся к зернам фракции 4—2 мм, а большие — к зернам 20—15 мм. В соответствии с этим количество свободной окиси кальция увеличивается на длине печи от 55 до 85 м соответственно Ö T 7,8 до 36,1 и от 7,8 до 34,8% [40].
Спекание доломита происходит на коротком участке печи и требует высоких конечных температур, тем более высоких, чем чище по химическому составу и чем крупнокристалличней доломит.
Размеры вращающихся печей и некоторые эксплу атационные данные приведены в табл. 35. Они показы вают, что печи равной длины имеют при обжиге доло мита производительность, примерно одинаковую с печа ми, обжигающими магнезит (ср. табл. 4).
В пыли из вращающейся печи содержится несколько
больше окиси |
кальция и |
меньше окиси магния, чем |
в обожженном |
доломите |
[21]. |
Очистку дымовых газов |
от пыли производят, пропу |
ская их через пылевую камеру, котел-утилизатор и элек
трофильтр ДГП-42-3. Наличие в |
схеме очистки |
котла- |
|||||||
|
|
|
|
|
Вращающиеся печи для |
||||
Размеры печи, м |
Угол |
|
|
|
|
Удельныіі |
Вращение |
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
наклона |
Топливо |
|
расход |
||||
1 |
d |
печи, |
|
топлива, |
печи, |
|
|||
град |
|
|
|
|
кг/т |
об/мин |
|
||
46 |
2,5 |
3 |
Пылеугольное |
■ |
|
т |
|
||
___ |
00 о |
|
|||||||
45 |
2,6 |
— |
То же |
|
— |
— |
|
||
65 |
2,5 |
— |
» |
> |
|
|
422 |
1,0 |
|
75 |
3,6 |
— |
Коксовый |
газ |
|
466 |
— |
|
|
75 |
3,6 |
— |
Природный |
газ |
|
520 |
1,35 |
|
|
90 |
2,54 |
|
Природный |
газ |
|
с |
|
|
|
90 |
2,54 |
— |
мазутом |
|
газ |
|
490 |
|
|
Природный |
|
0,8 |
|
||||||
90 |
3,5 |
4 |
— |
|
|
|
500 |
СО |
|
105 |
3/2,7 |
4 |
Природный |
газ |
|
|
соТ о |
утилизатора (поверхность нагрева 1044 м2) обеспечивает нормальную работу электрофильтра благодаря сниже нию температуры дымовых газов от сжигания коксового
газа. |
Эффективность |
электрофильтра характеризуют |
||
следующие |
данные: |
концентрация пыли на |
входе |
|
21,24 |
г/м3 и |
на выходе 1,011 г/м3, что определяет его |
||
к. п.Д. 95,2% |
[27]. При схеме очистки пылевая камера — |
|||
котел-утилизатор — циклоны — электрофильтр |
ПГДС |
при отоплении вращающейся печи природным газом и запыленности газов на входе 14,5—20,0 г/м3 выходящие газы имеют запыленность в пределах 0,045—0,100 г/м3 при среднем к. п. д. 99,4%. При отоплении печи высоко сернистым мазутом электрическое сопротивление доло митовой пыли увеличивается на один порядок и к. п. д. электрофильтра быстро (за 7 суток) снижается до 85,6% [41].
Зерновой состав пылеуноса при прохождении цикло нов и электрофильтра изменяется незначительно. При со держании в пыли на входе в циклоны 31% зерен круп ностью < 2 2 мкм и 69% зерен крупностью 22—63 мкм, то на выходе из электрофильтра содержание этих зерен составит соответственно-24 и 76% [42].
В процессе обжига неклассифицированного доломита во вращающихся печах происходит измельчение кусков. Изменение зернового состава доломита в обжиге видно
из табл. |
36 [40]. |
|
|
|
|
Различные фракции доломита имеют различный хи- |
|||||
|
|
|
|
Т а б л и ц а 35 |
|
обжига доломитов |
|
|
|
|
|
Питание печи |
|
Произво |
|
|
|
|
|
Температура |
Кажущаяся |
Лите |
|
круп |
* удельный |
дитель |
|||
обжига, °С |
ность, |
плотность, |
ратура |
||
ность, мм |
расход, |
|
т/ч |
г/см3 |
|
|
кг/кг |
|
|
|
|
60—4 |
|
1600— 1650 |
|
|
Г1.2 |
30^4 |
— |
1680—1730 |
— |
— |
24 |
<25 |
— |
1550— 1600 |
7,75 |
— |
[20 |
<25 |
2,95—3,0 |
— |
— |
— |
27 |
— |
2,5—2,6 |
— |
7,5—8 |
2,8—3,15 |
23 |
30—5 |
— |
1750—1780 |
8—9 |
2,6—2,9 |
21 |
30—5 |
2,68 |
1680—1710 |
5,5—6,5 |
2,6—3,06 |
[22] |
40—10 |
2,28—2,32 |
— |
11,3 |
2,99—3,09 |
[40] |
>4 |
|
1800—1900 |
6,3 |
|
[115] |
164 |
165 |
Т а б л и ц а 36 Изменение зернового состава в результате обжига
|
Содержание, % |
|
Содержание, % |
||
Размер зерен, |
до обжи |
|
Размер зерен, |
|
|
мм |
после |
мм |
до обжи |
после |
|
|
га |
обжига |
|
га |
обжига |
>30 |
14 |
0,5 |
20— 10 |
47 |
58 |
30—20 |
29 |
|
<10 |
10 |
37 |
мический состав. По данным [12], различие в химиче ском составе разных фракций доломита прослеживается еще до его обжига; по мере уменьшения крупности фракций природного большегорского доломита в них уве личивается содержание Si02 и R2O3. То же показано для анненских доломитов.
По данным [7, 43], высококачественный доломит получается при обжиге до спекания сырья, содержащего после обжига наибольшие количества свободных окислов кальция и магния при минимальном содержании кремне зема и особенно полуторных окислов, так как последние образуют с окисью кальция легкоплавкие соединения. Если состав доломита отвечает равновесным в твердом состоянии фазам СаО—MgO—2C a0-Si02—ЗСаО-АЬОз, то вся окись магния находится в виде свободного периклаза, являясь наиболее огнеупорной фазой. Если коли чества кремнезема и полуторных окислов повышаются, то количество свободной окиси кальция уменьшается, 3C a0-Si02 исчезает и кремнезем связывается в 2C a0-Si02.
Для образования 3C a0-Si02 отношение СаО: Si02 должно быть 2,8. Следовательно, трехкальциевый сили кат образуется в доломите до тех пор, пока указанное отношение между свободной окисью кальция и кремне земом не менее 2,8. При уменьшении этого отношения образуется также двухкальциевый силикат до отноше ния С аО : Si02= 1,87. Ниже этого отношения не образу ются огнеупорные силикаты кальция, поэтому при из бытке кремнезема в образование силикатов вовлекается окись магния. Образующиеся двойные силикаты имеют низкие температуры плавления: монтичеллит CaMg [Si04] 1498° С, мервинит Ca3Mg [Si04]2 1575°С, окерманит Ca2Mg [Si20 7] 1458° С, диопсид CaMg [Si03]2
166
1390° С. Скорость образования указанных |
двойных си |
||||
ликатов из окислов уменьшается |
в ряду монтичеллит-*- |
||||
->-мервинит-мжерманнт->-диопсид [34]. |
|
|
|||
Согласно предыдущему, количество окиси кальция, |
|||||
связываемой |
примесями |
А120 3 |
и Fe20 3, |
при |
А120 3: |
: Fe2O3>0,64 составляет |
(0,35 Fe20 3+1>65 А120 3) и оста |
||||
ток окиси |
кальция СаОсвоб = СаО — (0,35 |
Fe20 3 + |
+ 1,65 А120 з). Для связывания всей этой окиси кальция в трехкальциевый силикат должно соблюдаться равенст во СаОсвоб : Si02 = 2,8 или
СаО — (0,35Fe2Og + 1,65А120 3)
2,8.
О,
Величина
К Н = CaO — (0,35FeaO3 - f 1,65А120 3)
2,8SiOa
называется коэффициентом насыщения.
Коэффициент насыщения определяет отношение коли чества окиси кальция, в действительности расходуемой на реакцию с кремнеземом при образовании силикатов кальция к тому ее наибольшему количеству, которое должно быть связано с кремнеземом для образования трехкальциевого силиката. Когда К Н предельно равен 1, весь кремнезем может быть связан в трехкальциевый си ликат.
Соответственно при А120 3: Fe2O3<:0,64
|
|
C aO -(0,7Fe2O3 + l,lA l2O3) |
|
|
|||
|
= |
' |
2,8SiOa |
|
|
|
|
По мере уменьшения К Н |
в обожженном доломите |
||||||
появляется двухкальциевый силикат, |
и трехкальциевый |
||||||
силикат |
исчезает |
при К Н = 1,87 :2,8 = 0,67. Таким |
обра |
||||
зом, при |
К # > 1 |
имеются |
свободная |
окись кальция |
и |
||
трехкальциевый |
силикат, |
при |
К Н в |
пределах от |
1 |
до |
|
0,67 — смесь трех- и двухкальциевого |
силикатов |
и при |
К Н < 0,67 трехкальциевый силикат исчезает, количество двухкальцие'вого силиката снижается и образуются лег коплавкие двойные силикаты окислов кальция и магния.
При обжиге природного доломита эти реакции идут параллельно, и так как окись кальция всегда имеется в избытке по отношению к примесям, то при условии до стижения в обжиге равновесия доломит приобретает предельный состав, оцениваемый приведенными форму лами.
167
Доломиты, предназначенные для изготовления смолосвязанных безобжиговых изделий, могут храниться в бункерах, обогреваемых горячим газом, до их поступ ления в производство. Срок хранения зависит от склон ности доломита к гидратации и доходит до 15—30 суток.
Спеченный доломит подвергается предварительному грохочению на различные фракции, например > 12,12—5, 5—2, < 2 или > 15, 15—1, < 1 . Если доломит обжигает ся по зернистому способу, то крупный доломит (15—>• 8 мм) дополнительно дробится, так же как и крупные фракции доломита, отсеянные из незерненного доломита. Это доизмельчение доломита осуществляют на валковых либо молотковых дробилках с последующим рассевом измельченного материала. В результате первичногорас сева и дополнительного дробления с последующим рас севом получают набор фракций различной крупности, необходимой для изготовления масс заданного зернового состава. Как показано ниже, эти зерновые составы ши роко варьируются.
Дробленый доломит более способен к гидратации, чем до измельчения, и поэтому он непосредственно исполь зуется для изготовления смолосвязанных масс. Фракции < 1 мм либо удаляются в отвал, либо используются для тонкого измельчения.
Таким образом, подготовка доломита для изготовле ния смолосвязанных изделий сводится к операциям ва лового рассева поступающего в производство доломита на ряд фракций, дополнительного дробления фракции выше предельной, и при необходимости дробления проме жуточной фракции в случае ее избыточности, а также выделения в отвал мелкой гидратированной фракции ли бо использования негидратированной (п.п. п. не более 1,5%) мелкой фракции для получения тонкого помола.
При изготовлении магнезитодоломитовых изделий спеченный магнезит вводят тонким помолом; для чего его измельчают в трубной мельнице до содержания не ме нее 60% фракции <0,09 мм после предварительной очи стки исходного спеченного магнезита на грохоте.
При изготовлении доломитовых изделий тонкую фракцию получают измельчением фракции выше пре дельно крупной, негидратированной фракции < 1 мм и любой другой фракции, являющейся избыточной для введения в массу. Измельчение осуществляется в коль цевых мельницах до крупности, характеризуемой содер
168
жанием фракции >0,1 мм не более 5%, а фракции <0,06 мм не менее 30%. Могут быть использованы и трубные мельницы, а также тонкомолотый доломит и меньшей степени дисперсности, а именно: фракции > 1 мм не более 15% й <0,09 мм 35±5%.
СВЯЗУЮ Щ АЯ ПРЕПАРИРОВАННАЯ СМОЛА
Связующее является существенным компонентом массы, определяющим ее рабочие свойства и стойкость в службе в конвертерах безобжиговых изделий на осно ве доломита, магнезита и их смесей. Для изготовления связующего применяют продукты, предварительно по лучаемые из каменноугольной смолы путем ее термиче ской обработки. К ним относятся каменноугольный пек, антраценовое и поглотительное масла, из которых изго товляют связующее, носящее общее название препари рованной смолы.
Связующее выполняет ряд важнейших функций при изготовлении безобжиговых смолодоломитовых изделий и различных их модификаций вплоть до смоломагнези товых изделий, а также в процессе их применения в кон вертерах. В задачу связующего входит придание изго товленной смешением массе связности и пластичности, достаточных для прессования сырца при высоких удель ных давлениях в горячемили холодном состоянии. При этом связующее должно достаточно хорошо смачивать зерна спеченных доломита и магнезита и по возможно сти проникать в поры зерен. Практически пропитывание смолой зерен доломита минимально [44, 45] и зависит от способа его подготовки, повышаясь со снижением спе кания доломита и при использовании доломита, измель ченного после обжига [46]. Связующее должно хорошо затвердевать на холоду и благодаря этому придавать изделию высокую прочность. Важным свойством связу ющего является выполнение им защиты зерен доломита (магнезита) от гидратации при хранении изделий в ес тественных условиях в помещении. Это требование удов летворяется, если связующее покрывает всю поверхность зерен, само не содержит воды, удерживается на зернах при прессовании массы.
Существенным назначением связующего является об разование углеродистого остатка при нагреве безобжи говых изделий до 600—800° С и выше. При правильной
169
технологии этот остаток образует прочную связь между зернами огнеупорного материала, обеспечивая необходи мую плотность и прочность изделий при службе. Угле родистый остаток представляет собой кокс от коксования смолы и мелкокристаллический графит, образующийся при пиролизе летучих продуктов коксования смолы.
Основную задачу, возлагаемую на связующее, вы полняет входящий в состав препарированной смолы ка менноугольный пек, чем обусловливается его высокое содержание в препарированной смоле. Пек обеспечивает затвердевание безобжиговых изделий после прессова ния, и увеличение его содержания в связующем повы шает их прочность [44, 47]. С увеличением содержания пека также повышается защитная от гидратации роль связующего [48]; содержание пека в связующем должно быть не менее 65—70%.
Пек является основным источником образования кок сового остатка при разогреве безобжиговых огнеупоров на связующем из препарированной смолы. Наличие же свободного углерода значительно повышает шлако устойчивость магнезиально-известковых огнеупоров [2,49—52].
Вместе с тем углерод в смолосвязанном огнеупоре препятствует дополнительной усадке изделий при высо ких температурах и поэтому снижает их склонность к скалыванию [29].
Каменноугольный пек представляет собой остаток от разгонки смолы и отличается температурой своего раз мягчения. Последняя тем выше, чем большее количество
фракций и при более высокой температуре было отогна но из смолы. Различают мягкий (низкотемпературный) пек, имеющий температуру размягчения 40—55° С, сред ний (среднетемпературный, 65—90° С) пек и твердый'
• (высокотемпературный, выше 90°С). Повышение темпе ратуры размягчения пека обусловливает увеличение со держания в нем свободного углерода соответственно до 12, 20 и до 20—28%. Температура размягчения пека — технологически важный параметр, так как им в значи тельной мере определяется зависимость вязкости пека от температуры.
- Пек содержит в небольшом количестве воду в капель но-жидком и в тонко распыленном состоянии. Первая довольно легко отделяется при расплавлении пека, тог да как вторая выделяется только при нагревании до
170
130° С, причем при быстром нагревании такая вода силь но вспенивает пек.
У пеков, полученных из одной и той же каменноуголь ной смолы, повышение температуры размягчения увели чивает коксовый остаток. У пеков же, изготовленных из смол разного происхождения, коксовые остатки могут сильно отличаться количественно, даже если пеки имеют одинаковую температуру размягчения.
Каменноугольный пек состоит из смеси веществ, об ладающих различной растворимостью в разных органи ческих растворителях. Так, в петролейном эфире раство ряются мальтены, в бензоле растворяются асфальтены (не растворяющиеся в петролейном эфире), тогда как свободный углерод в бензоле нерастворим. Под свобод ным углеродом понимают нерастворимые высокомолеку лярные углеводороды, неорганические примеси, уголь ную пыль и сажистый углерод. При легком нагревании мальтены превращаются в асфальтены, последние при хранении превращаются в свободный углерод.
Свободный углерод не следует отождествлять с эле ментарным углеродом; последнего он содержит 90—92% и одновременно 3,2—4% водорода, 3—3,3% кислорода, до 1 % азота и ~ 1 % золы. Содержание асфальтенов в среднем пеке составляет 32—39%, они плавятся при 140—150° С и при дальнейшем нагревании дают 32—50% коксового остатка, сильно пористого и обладающего хо рошей способностью к графитизации. Свободный угле род при нагревании проходит стадию пластичного со стояния, образуя однородную, плотную и прочную мас су и, следовательно, служит связующим веществом при нагревании изделия.
Вместе с тем увеличение в связующем содержания
'свободного углерода приводит к необходимости добавки связующего в массу и увеличения температур ее смеше ния и прессования.
Каменноугольный пек имеет весьма высокий выход коксового остатка (до 50—52%); близкие количества коксового остатка дают фенолформальдегидная смола (50—52%), фуриловый спирт (49%) и полиакрилонит
рил (44%) [53]. Каменноугольный пек, используемый в качестве связующего, дает наименьшую усадку образ цов с инертным наполнителем, тогда как фуриловый спирт дает в 2 раза, а фенолформальдегидная смола в 2,8 раза большую усадку при нагревании образцов до 1000°С [54].