ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 246
Скачиваний: 6
в функции гибкости и относительного эксцентриситета (рис. 7.6, в). Эти значения ниже критических напряжений для центрально сжа тых стержней (на рис. 7.7 при т = 0).
При этом с увеличением значения относительного эксцентри ситета т влияние гибкости ослабевает.
Относительный эксцентриситет т представляет собой отноше
ние линейного эксцентриситета е к радиусу ядра сечения |
на |
р = -р- |
|
т = е |
(7.16) |
О |
40 |
ВО |
120 |
160 Л200 |
Q |
4Q |
дд |
tfO |
160 À200 |
Рис. 7.7. Значения коэффициентов срвн: а — для элементов из малоуглеродистой стали; б — для элементов из низколегированной стали
Для сквозных стержней относительный эксцентриситет опре деляется по формуле
тх = ех |
(7.17) |
|
J X |
где у х — расстояние от нейтральной оси до оси наиболее сжатой ветви; Jх — момент инерции сечения относительно оси хх.
Для учета влияния формы вводится специальный коэффициент т], с помощью которого вычисляется приведенный эксцентриситет тх
т г = У]т. |
(7.18) |
Значения коэффициента формы т] приведены в табл. 7.7. Расчетные длины /0 колонн определяются по формуле
I о
где I — длина колонны; р — коэффициент расчетной длины.
В справочной литературе (в том числе в СНиП 11—В.З—62) приводятся подробные таблицы для определения значений коэф фициента расчетной длины для различных случаев и вариантов,
Та б л и ц а 7.7. Коэффициенты влияния формы сечения г\ для вычисления приведенного эксцентриситета т 1 — г\т
Значения |
т] при |
Схема сечения |
|
20 < Ж 150 |
\ > 150 |
'
1 |
1 |
. J L |
0,775+0,0015Я |
1,0 |
11 |
1 |
-1 Г |
|
|
* Д ля сечений этого типа формулы для определения т) действительны при
F J F , < 1.
определяемых условиями опирания концов стоек поперечных рам одноэтажных и многоэтажных зданий.
Коэффициент фвн является функцией гибкости X и приведенного эксцентриситета т ѵ Значения коэффициента <рпн для стержней из малоуглеродистой и низколегированной стали указаны на гра фиках рис. 7.7.
Для сплошного прямоугольного сечения коэффициент формы т) = 1. Для неблагоприятных сечений, у которых при развитии пластических деформаций из работы сразу выпадает большая часть площади сечения, коэффициент формы г] >> 1. К таким сече ниям относятся двутавры, прямоугольные трубчатые сечения при эксцентриситете в направлении стенок.
Сквозные стержни с достаточно частой решеткой, обеспечива ющей слитность работы ветвей, могут рассчитываться как сплош
ные. Податливость решетки учитывается введением несколько большей гибкости, называемой приведенной. Критические напря жения зависят от формы ветвей: если сжатая ветвь представляет собой, например, швеллер полками внутрь, коэффициент формы
может |
быть |
принят г) = 1,4, а если швеллер полками наружу, |
то т] = |
0,8 |
(см. табл. 7.7). |
Для ориентировочного определения площади поперечного сечения надо предварительно задаться радиусом инерции сечения
(по табл. 7.3) и определить радиус ядра сечений |
|
|
||||||
|
|
W |
Гй |
|
|
|
|
(7.19) |
|
|
р = - г = |
і/шах |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Здесь г/шах — расстояние |
наиболее |
сжатого волокна |
от |
центра |
||||
тяжести сечения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент формві г| для колонн лежит в пределах 1,2— 1,3. |
||||||||
Приняв средние |
значения: т] = |
1,25; |
г = |
0,45h\ |
утах |
~ 0,5h, |
||
найдем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e0,5h |
_ |
Q г\о |
^ |
|
|
|
mi = |
4 - j |
= 1,25 (0.45Л)2 |
~ |
’ 0 |
Т * |
|
|
Высота сечения h выбирается в зависимости от высоты стержня колонны I. TaKj например, для колонн высотой l — 20uh = - ^ l —
= 1 м.
Гибкость X для колонн обычно находится в пределах 50—90 (в среднем X — 70).
Для принятых значений по Ші и X по таблицам или графикам можно определить ервн и найти в первом приближении площадь поперечного сечения
Ф В Н Я '
Проверив принятое значение F по формуле (7.14), можно наметить те изменения, которые необходимы для получения после дующего приближения.
При больших значениях приведенного эксцентриситета (т , £> О 4) влияние нормальной силы и значение гибкости стержня уменьшаются. В этом случае можно пользоваться приближенной формулой Ясинского
о = |
N_ |
М |
(7.20) |
Ф F + |
W |
при которой техника расчета несколько проще.
Внецентренно сжатый стержень должен быть также проверен на устойчивость из плоскости действия момента, так как момент
уменьшает упругую часть сечения и поэтому критическое напря жение из плоскости тоже оказывается несколько меньшим и равным
|
|
ОкР= |
.соКр, |
|
|
(7.21) |
|
где сгкр — критическое напряжение |
при |
отсутствии |
момента; |
||||
с — коэффициент уменьшения критических |
напряжений. |
||||||
При значениях относительного эксцентриситета |
10 и при |
||||||
значениях гибкости стержня |
%у <J 100 коэффициент уменьшения |
||||||
критических напряжений |
принимается равным: |
|
|||||
для |
сплошных открытых |
сечений |
|
|
|
||
|
|
_ |
|
1 ■ |
|
|
|
|
С |
~ |
1 + |
0 ,7 т * |
» |
|
|
для |
замкнутых сечений |
_ |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
С |
~ |
1 + |
0 ,6 т * |
’ |
|
|
В нормах СНиП приведены детальные указания о методике определения коэффициента с для различных других случаев, учитывающих относительный эксцентриситет, гибкость и форму сечения. V Сквозные колонны. В составных внецентренно сжатых стерж нях кроме проверки на устойчивость стержня в целом должны быть проверены отдельные ветви как центрально сжатые стержни. Условия обеспечения местной устойчивости полок внецентренно
сжатых стержней такие же, как и центрально сжатых.
Для стенки внецентренно сжатого элемента условия обеспече ния устойчивости несколько изменяются в связи с появлением не равномерного распределения напряжений от изгиба.
Наибольшее значение отношения h0/s Определяется в зави симости от величины
где а — наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, вычисленное без учета коэффициентов ф и фвн; а' — соот ветствующее напряжение у противоположной границы стенки; X— среднее касательное напряжение в рассматриваемом отсеке стенки.
- При а ^ 0,4 наибольшее значение отношения h0ls принимается как для стенок центрально сжатых элементов.
При а ^ 0,8 — наибольшее значение отношения h0/s опреде ляется по формуле
А = 1 0 0 |/ А , |
(7.22) |
где k Q— коэффициент, принимаемый по табл. 7.8.
|
Т а б л и ц а |
7.8. Коэффициенты |
k0 для расчета |
|
|||
|
на устойчивость стенок |
внецентренно сжатых стержней |
|
||||
X |
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
0 8 |
1 0 |
1 ,2 |
1 4 |
1 6 |
1 8 |
2 0 |
|
|||||||
0 |
1,88 |
2,22 |
2,67 |
3,26 |
4,20 |
5,25 |
6,30 |
0,2 |
1,88 |
2,18 |
2,51 |
2,90 |
3,40 |
3,82 |
4,11 |
0,4 |
1,59 |
1,76 |
1,93 |
2,07 |
2,25 |
2,43, |
2,56 |
0,6 |
1,31 |
1,38 |
1,48 |
1,60 |
1,71 |
1,80 |
1,86 |
В интервале: 0,4 < а < 0,8 наибольшее значение отношения h0/s определяется по линейной интерполяции.
Кроме проверки на устойчивость внецентренно сжатые стержни должны быть проверены еще и на прочность.
Прочность сплошностенчатых внецентренно сжатых элементов, не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, проверяется по формуле
з
(7.23)
где N, Мх и Му — абсолютные значения продольной силы и из
гибающих моментов относительно осей хх и уу\ Wx и Wny — пла стические моменты сопротивления сечений относительно осей хх и уу (которые не должны превышать соответствующие значения упругих моментов сопротивления более чем на 20%).
Для сквозных внецентренно сжатых элементов прочность про веряется по формуле
|
а. |
м и |
(7.24) |
|
-R, |
||
|
т |
||
где х и |
у — координаты |
рассматриваемой точки |
сечения отно |
сительно |
его главных осей. |
|
Различная структура формул (7.23) и (7.24) является резуль татом разницы в основных расчетных установках для проверки прочности в сечениях сплошных и составных стержней. Проверка прочности стержней со сплошными сечениями производится с уче том пластических деформаций, тогда как при расчете составных стержней учитываются только упругие деформации. Это согласуется с особенностями условий работы стержней указанных двух типов. Стержни со сплошным сечением значительно меньше по высоте, чем стержни с составным сечением, и поэтому пластические дефор мации у стержней первого типа являются более значительными.
Структура формулы (7.24) для проверки прочности составных стержней выражает собой простое суммирование напряжений от