Файл: Майзель В.С. Сварные конструкции учебник.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 11.04.2024

Просмотров: 372

Скачиваний: 7

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

После всех подстановок получим следующее значение для приведенного эксцентриситета:

6000

1J7.

тх= 1,31 200- 22,2

По значениям гибкости Хх =

46,5 и приведенного эксцентри­

ситета т 1 = 1,77 по графикам

рис. 7.7, а (или по соответству­

ющим таблицам, приведенным в СНиП) находим значение г)вн = = 0,464.

Требуемая площадь сечения, в соответствии с формулой (7.14),

 

 

 

 

N

 

 

200 000

 

: 206

СМ2 .

 

 

 

 

cpBHR

 

0,464-2100

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Площадь стенки, в соответствии с принятыми ранее размерами,

Тст = 0,8 ■60 =

48

см2.

 

 

 

 

 

 

 

 

Площадь двух

поясов должна быть равна

 

 

2Fn = F — FCT = 206 — 48 =

158 см2.

Размеры

поясов

принимаем

равными

snB = 2-40 см2. При

этом площадь

всего

сечения

 

 

 

 

 

 

 

 

 

F =

48 + 2 -80 =

 

208 см2.

Определяем

характеристики

подобранного

сечения.

Момент инерции в плоскости действия изгибающего момента

Jx

sCTh3 .

о

( h

,

sn \ 2

с- _

0,8-603

2 • 313 • 80 =

1 2

+

 

\ 2

+

2

/

Гп~

 

1 2

 

 

 

=

14 400+

154 000 =

168 400 см4.

Момент сопротивления в плоскости действия изгибающего

момента

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

WX

Jx- 2

 

168 400

=

5240 см3.

 

 

 

 

h

 

 

32

 

 

 

 

Момент инерции из плоскости действия изгибающего момента

 

 

 

 

S „ B 3

 

2-403

 

 

 

 

 

 

^ ~ Т 2 ~

~

2 —Ï2 — =

2 1 3

3 4

см4-

Радиусы

инерции

равны:

 

 

 

 

 

 

 

г, =

]

/ +

 

=

+

168 400

=

28,4 см;

 

 

208

 

' , = У т =

= | 0 - 3 “ ■


Гибкости

равны:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Гх

28,41200

=

42,3;

 

 

 

 

 

К„ = -

600

=

58,2.

 

 

 

 

 

 

Гу

Ю.З

 

 

 

Коэффициент

 

влияния формы

сечения

 

 

л =

1 , 4 5

— О.ООЗЬ, =

1,45 — 0,003-42,3 =

1,32.

Приведенный

эксцентриситет

 

 

 

 

 

т.

л-

1,32

44{/шах _

1

Qo

6000-32 _ j

j-y

 

N ri

=

1,32

200•28 42

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При

значении

 

Kx = 42,3 и т х =

1,57 по графику рис. 7.7, а

находим

фвн

= 0,503.

 

 

 

 

 

 

Условие устойчивости

в

плоскости

действия

изгибающего

момента, в соответствии с

формулой

(7.14),

имеет вид:

N

200000

 

1П1П

,

2

1П1

АДГГ

о = — —=

п”5 7 ѵГ"Ыѵз =

1910 кгс/см2 =

191

МПа.

q,BHf

0,503-203

 

 

 

 

 

 

Условие устойчивости из плоскости действия изгибающего момента, в соответствии с формулой (7.21), имеет вид

СГк р = ССГкр '-^7

В нашем случае при значениях:

F _ М

F

6000

208

. 0 /

, п ,

т* е W N

W

200

5240 “

1 ,Z ^

Ш ’

Яд = 42,3 < 100

коэффициент уменьшения критических напряжений для сплош­ ного открытого сечения (каким является принятый здесь двутавр)

с = T + W m x = 1 -+- 0,7-1,2 = 0,543 '

Для гибкости Ку = 58,2, в соответствии с данными табл. 7.1, найдем: ц>у = 0,864;

° = 0 ,543°о,864.208 = 2050кгс/см2 = 205 МПа.

Таким образом, в данном случае условия устойчивости по от­ ношению к обеим плоскостям являются обеспеченными.

228


Условие

прочности для принятого сечения, в соответствии

с формулой

(7.23), имеет вид

Пластический момент сопротивления сечения в плоскости действия момента

W" = 2St= 2 ( Fn- т

 

 

 

 

 

 

х ) = 2 ( 8 0

3 1 + 2 4 - 15) = 5680 см3.

Здесь S — статический момент полусечения относительно оси хх.

После подстановки

будем

 

иметь

 

2 0

0

0

0

0

6

0

0

0

0

0

0

 

0,316 +

0,504 = 0,82 < 1 .

208-2100

5680-2100

 

 

Таким образом, подобранное сечение удовлетворяет также условиям прочности.


Г л а в а VIII

СВАРНЫЕ ФЕРМЫ

§ 35. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ФЕРМ И ИХ ТИПЫ

Фермы, как и балки, работают, в основном, на поперечный изгиб. Часто фермы даже называются балками со сквозной стен­ кой. Переход от конструкций со сплошной стенкой к сквозным решетчатым конструкциям обусловлен стремлением более полно

использовать

материал

с целью уменьшения веса

конструкции.

В сварных

балках,

по мере увеличения длины

пролета, уве­

личивается и их высота, что приводит к значительному увеличе­ нию веса материала вертикальной стенки, которая является сравнительно слабо нагруженным элементом балки. Это является особенностью распределения напряжений в балках со сплошной стенкой при изгибе.

В фермах все отдельные элементы их загружаются, в основном, только осевыми усилиями, при которых распределение напряже­ ний в их поперечных сечениях является равномерным, что спо­ собствует более полному использованию материала.

Балка по своей конструктивной форме является более простым элементом, чем ферма, но при достаточно больших пролетах ее вес превышает вес фермы и применение ее становится экономи­ чески не выгодным.

Граница, до которой применение балок со сплошной стенкой является целесообразным, может быть определена для разрезных балок пролетом длиной около 30—35 м.

Для неразрезных балок за счет разгрузки от опорных моментов значение предельной длины пролета увеличивается и доходит до 45 м, а в некоторых случаях и несколько больше. При более зна­ чительной длине пролета целесообразным является применение ферм.

По схемам решетки различают фермы с треугольной решеткой (рис. 8.1, а) и с раскосной решеткой (рис. 8.1, б). Эти два вида решетки являются основными. Дальнейшее развитие ферм решетки является производным от этих двух видов. Так, например, для связей часто применяют полураскосную (рис. 8 .1 , в) или ромби­ ческую (рис. 8 .1 , г) решетки, которые получаются путем наложе­ ния двух раскосных или двух треугольных решеток. Применение таких составных систем для связей объясняется тем, что для слабо нагруженных стержневых элементов ферм определяющей характе­ ристикой при подборе сечений является гибкость стержней и


поэтому целесообразно уменьшение их длины, что и достигается путем наложения двух решеток.

Для главных ферм, воспринимающих основные нагрузки по верхнему или по нижнему поясу, с целью уменьшения длины па­ нели применяют шпренгельные системы, которые образуются из двух основных систем путем устройства шпренгелей по их верхнему (рис. 8 .1 , д) или нижнему поясам (рис. 8 .1 , е).

°)

5)

7 7 7 7 7

в)

г)

<<с<^<,<<<

(Х Х Х Х Х Х )

д)

 

Рис. 8.1. Схемы

решеток

ферм: а — треугольная (с

подвесками и стойками);

б — раскосная;

в — полураскосная;

г — ромбическая;

д — со шпренгедем по

верхнему поясу;

е — со

шпренгелем

по нижнему поясу; ж — безраскосная;

 

з — с

поясом криволинейного очертания

Иногда применяются и безраскосные фермы (рис. 8.1, ж), представляющие собой рамную систему, статическая неизменяе­ мость которой обеспечивается созданием жестких узлов.

По очертанию поясов фермы могут быть с параллельными поясами или с поясами, образованными ломаной линией (рис. 8.1, з). В последнем случае излом может быть осуществлен только в узлах фермы.

Очертание поясов по ломаной линии принимается с целью уменьшения ее высоты с учетом изменения эпюры изгибающих моментов.

Статическая неизменяемость ферм стержневой системы опреде­ ляется порядком их образования. Простейшей статически неизме­ няемой шарнирной системой является треугольник, имеющий при трех шарнирах три стержня. Для присоединения каждого следу­ ющего шарнира в статически неизменяемой системе необходимо два дополнительных стержня, поэтому в статически неизменяемой