ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 231
Скачиваний: 6
Уравнения (9.1)—(9.3) являются основными и используются для расчета оболочек любой формы.
Наиболее широкое распространение в листовых конструкциях получила цилиндрическая оболочка. Это связано с сравнительной простотой технологии ее изготовления. Другие, более сложные формы оболочек применяются несколько реже. В днищах и дру гих отдельных элементах различных сосудов применяются сфе рические, конические, эллипсоидальные оболочки. За последние годы получили распространение шаровые резервуары. Появляются каплевидные и многоторовые резервуары. ^
Ниже приводятся формулы для опре деления напряжений в оболочках про стейшего типа для наиболее распростра
ненных |
случаев нагрузки. |
Д л я ц и л и н д р и ч е с к о й о б о |
|
л о ч к и |
имеем: гг — оо; г2 = г. |
При |
равномерном внутреннем давле |
нии р (рис. 9.2) напряжения вдоль обра
зующей |
|
|
рг |
(9.4) |
|
Сті — ИГ |
||
|
Напряжение в кольцевом направлении
|
_ Рг |
(9.5) |
|
о, = |
|
При |
гидростатическом |
давлении |
(рис. 9.2, б) напряжение вдоль образую щей в точке т:
угН
(9.6)
2s
:----- |
тп |
--- — |
— — |
|
. г „ |
Рис. 9.2. К расчету ци линдрической оболочки
Напряжение в кольцевом направлении в точке т:
____ у г ( Н — у) |
(9.7) |
|
U2 -- |
------ • |
|
Д л я с ф е р и ч е с к о й |
о б о л о ч к и |
имеем: гг = г2 = г. |
При равномерном внутреннем давлении р (рис. 9.3, а) напря жения вдоль образующей и напряжения в кольцевом направле
нии равны |
|
<Д = <Ѵ= |
(9.8) |
При гидростатическом давлении (рис. 9.3, б) наибольшие напря жения в нижней точке днища
° 1 — — |
Уг {Н + г) |
(9.9) |
2s |
Д л я к о н и ч е с к о й о б о л о ч к и имеем: гх — оо; гг =
Т
cosа
При равномерном внутреннем давлении р (рис. 9.4, а) напря жения вдоль образующей
°і = |
рг |
(9.10) |
2s cos а |
||
Напряжения в кольцевом |
направлении |
|
сг2 = |
рг |
(9.11) |
—-— . |
||
* |
s cos а |
|
Рис. 9,3. К расчету сфе |
Рис. 9.4. К |
расчету кониче |
рической оболочки |
ской |
оболочки |
При гидростатическом давлении (рис. 9.4, б) напряжения вдоль образующей в точке т
Y tg а ( Н — - Ц - ) у
2s cos а
Напряжения в кольцевом направлении в точке т
„ _ |
yt g a ( H — y)y |
V/rt — |
scos a |
ä |
(9.12)
(9.13)
При работе оболочек на сжатие они должны быть проверены еще и на устойчивость.
Ниже приведены расчетные формулы для проверки устойчи вости замкнутой круговой цилиндрической оболочки при неко торых типичных случаях загружения.
При |
равномерном сжатии |
параллельно |
образующей |
(рис. 9.5, а) условие обеспечения |
местной устойчивости стенок |
||
имеет следующий вид: |
|
|
|
|
«£ <т0 і. |
(9-14) |
Рис. 9.5. Схема действия сжимающих нагрузок на цилиндрическую оболочку: а — равномерное сжатие параллельно образующей; б — внешнее равномерное давление
где |
— осевое напряжение в оболочке; ст0 1 — расчетное крити |
|
ческое |
напряжение, определяемое как |
меньшее из величин: |
|
а 0і = |
(9.15) |
|
а01 = с - ^ - . |
(9.16) |
Здесь Е — модуль упругости стали; R — расчетное сопротивле ние стали; г — радиус срединной поверхности оболочки; s — тол щина оболочки; <р* и с — коэффициенты, принимаемые по табл. 9.1 и 9.2.
Т а б л и ц а 9.1. Значения ср*
Г |
0 |
25 |
50 |
100 |
150 |
200 |
250 |
|
S |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
ф* |
1,00 |
0,94 |
0,85 |
0,71 |
0,60 |
0,53 |
0,47 |
|
|
|
Т а б л и ц а |
9.2. |
Значения |
с |
|
|
||
Г |
50 |
100 |
150 |
200 |
250 |
500 |
750 |
1000 |
1500 |
|
Ѣ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С |
0,3 |
0,22 |
0,2 |
0,18 |
0,16 |
0,12 |
0,10 |
0,08 |
0,07 |
При внешнем равномерном давлении (рис. 9.5) условие обеспе чения устойчивости имеет следующий вид:
(9,17)
263
где cr2 — напряжение в оболочке в кольцевом направлении [определяемое по формуле (9.5)]; ст02— расчетное критическое напряжение, определяемое следующими зависимостями:
при 0,5 |
|
«s; 10 |
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O02= 0,55£-J- |
2 ; |
(9.18) |
при ~ ^ |
2 |
0 |
|
|
|
|
|
|
ою= 0 , П е ( ± ) \ |
(9.19) |
|
Для |
значений 10 |
— <3 20 напряжение а 0 2 определяется по |
|||
линейной |
интерполяции. |
оболочки между |
опорными |
||
Здесь |
/ — длина |
цилиндрической |
|||
кольцами или кольцами жесткости. |
|
|
При одновременном действии продольного сжатия и внешнего нормального к боковой поверхности равномерного давления зам кнутая круговая цилиндрическая оболочка проверяется на устой
чивость по формуле |
|
|
-^ - + |
^ - < 1 . |
(9.20) |
00 1 |
а 02 |
|
Здесь о 0 1 и а 0 2 определяются |
по формулам (9.15), (9.16), |
(9.18), |
(9.19). |
|
|
§ 42. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СОСУДОВ, РАБОТАЮЩИХ ПОД ДАВЛЕНИЕМ
По правилам Госгортехнадзора1, сосуды, работающие под дав лением выше 0,7 атм (без учета гидростатического давления), необходимо проектировать с соблюдением определенных требова ний по отношению к выбору материалов, конструктивных форм, методов расчета и технологии изготовления.
Требования к материалу, установленные правилами Госгор технадзора, совпадают с положениями, принятыми при изготов лении ответственных сварных конструкций, и в основном сводятся к ограничению содержания углерода и допусков на вредные при меси. Марки применяемых материалов перечислены в правилах в специальном перечне.
Расчет сварных сосудов, работающих под давлением, прово дится по методу допускаемых напряжений. Нормы допускаемых напряжений установлены в зависимости от условий эксплуатации сосудов.
1 Сборник правил и руководящих материалов по котлонадзору. Л., «Недра»,
1971.
Расчет цилиндра. Толщина стенки s цилиндрической части сосуда, воспринимающего внутреннее давление, определяется по следующей формуле, установленной правилами Госгортех надзора,
S = 2 |
[ст] ф — р + с' |
( 9 - 2 1 ) |
где р — расчетное давление; |
[о] — допускаемое |
напряжение; |
г — внутренний радиус цилиндра; ср — коэффициент прочности цилиндрической части; с — прибавка к расчетной толщине стенки. При проверочных расчетах соответственно имеем:
2 |
( s |
— |
с) ф |
[ст] |
|
|
|
2r |
+ |
( s |
— |
с) |
’ |
— |
P[2r + |
(s — |
с)] |
|||
П Р |
|
2 |
( s |
— |
с ) ф |
|
(9.22)
(9.23)
где (тпр — приведенное напряжение в |
стенке цилиндрической |
части сосуда, вызываемое внутренним |
давлением. |
Формулы |
(9.21)—(9.23) применимы при условии, что отноше |
||
ние внешнего радиуса барабана г0 к его внутреннему |
радиусу г |
||
меньше или |
равно 1 ,6 . |
принимается |
|
Допускаемое напряжение |
|
||
|
[а] = |
г| [а] *, |
(9.24) |
где [а]* — номинальное допускаемое напряжение; т] — попра вочный коэффициент, учитывающий конструктивные и эксплуата ционные особенности сосуда (он задается правилами Госгортех надзора и изменяется в пределах 0,85—1,0).
Значение номинального допускаемого напряжения устанав ливается в зависимости от характеристик прочности стали и рас четной температуры стенки tcr и принимается минимальным при вычислении из следующих трех условий:
[о]*
1.5 *
[а]*:
1.5 •
Здесь Ств — расчетный предел прочности стали при растяжении
при рабочей температуре /; — расчетный условный предел теку чести (при остаточной деформации 0 ,2 %) при рабочей темпера
туре t\ Од — расчетный условный предел длительной прочности при растяжении при рабочей температуре t.
Коэффициент прочности <р учитывает наличие сварных швов и определяется в зависимости от их конструктивных и техноло гических особенностей в соответствии с данными табл. 9.3. Коэф фициент прочности может учитывать также ослабление цилиндри
ческой |
части нёукрепленными |
отверстиями. |
|
|
|||
|
Т а б л и ц а 9.3. |
Значение коэффициента прочности |
|
||||
|
|
сварных швов, выполняемых методом |
|
|
|||
|
|
дуговой |
электрической сварки |
|
|
||
Вид сварного соединения |
|
Метод сварки |
ф |
||||
|
|
|
|
Автоматическая |
под флюсом |
1 |
|
Встык с двусторонним проваром |
Ручная |
|
|
0,95 |
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
Ручная |
с повышенными тре |
1 |
|
|
|
|
|
бованиями |
контроля |
|
|
Встык |
на подкладке |
|
Ручная |
|
|
0,9 |
|
Встык при |
одностороннем шве |
Автоматическая |
под флюсом |
0,8 |
|||
Ручная |
|
|
0,7 |
||||
|
|
|
|
|
|
||
Впритык с |
обеспечением сплош |
Автоматическая |
под флюсом |
1 |
|||
|
|
|
|
||||
ного провара |
|
|
Ручная |
|
|
0,95 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Впритык угловыми швами |
|
Автоматическая |
под флюсом |
0,8 |
|||
Внахлест |
при наличии |
швов |
|
||||
или ручная |
|
0,8 |
|||||
с двух сторон |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Прибавка с к расчетной толщине, компенсирующая минусовый допуск листового проката, принимается только для стенок тол-- щиной, не превышающей 2 0 мм. Рри этом с — 1 мм.
Расчет днища. Толщина стенки сварного эллиптического или сферического штампованного днища определяется по формуле
s = |
|
------- h Cl. |
(9.25) |
|
2 |
[о] tp — р |
1 |
' |
|
Здесь г — внутренний радиус |
днища |
в мм; |
ср — коэффициент |
|
прочности сварного шва. |
|
|
|
|
Для снижения величины местных напряжений высоту выпук лой части днища не допускается принимать меньше, чем 0,4г.
Толщина стенки эллиптического или сферического днища, имею щего неукрепленные отверстия, рассчитывается по формуле
S = 2 H 7 ^ + ^ |
(9.26) |