ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 167
Скачиваний: 1
6.2.2. Общие формулы
Открытые профили. Для определения положения центра изгиба профилей, которые не имеют осей симметрии, служит система уравне ний, записанная в системе координат ху с центром системы в любой точке:
хА. J х —УуА. Jх у —I 8Sх = 5шв х' |
|
Х А ^ - « А ^ - & У- ^ |
(6-3) |
XASx - y ASy — $F = S»B' |
|
где хА, у а — координаты центра изгиба относительно вспомогательного полюса В. принимаемого в любой точке; Jх, Jу — моменты инерции относительно осей х и у; Jxv — центробежный момент инерции относительно системы осей ху (JXV= J Vх); F — площадь поперечного сечения; Sx, Sy — секториально линейные статические моменты сечения относительно вспомогательного полюса В и осей х и у, р — вспомогательная величина без геометрической интерпретации, см2.
Если профиль имеет одну ось симметрии, то при принятии системы координат, совпадающей с главными осями сечения, система уравнений (6-3) превращается в два независимых уравнения. Тогда вспомогатель ный полюс В принимают согласно рис. 6-6:
<*вх |
и>ВУ |
|
(6-4) |
; |
ул |
|
|
В уравнениях (6-3) и (6-4) направление |
осей х н у |
принимается |
|
в соответствии с рис. 6-6. В случае изменения |
направлений осей надо |
||
изменить знаки в формулах. |
центра изгиба xs и уа относительно |
||
Для определения положения |
|||
центра тяжести служат следующие зависимости: |
|
||
|
и У, = Уа + Ув* |
(б-5) |
|
где хв, у в — координаты вспомогательного полюса В |
относительно |
центра тяжести. |
Для определения секториальных площадей относительно центра из гиба служит формула
= |
®в + Уа х ~ х а У + Р. |
(6 -6 ) |
|
где (os — секториальная площадь |
любой точки М на контуре |
относительно центра |
из |
гиба; со, — секториальная площадь той же точки относительно вспомогательного |
по |
люса В\ х, у — абсцисса и ордината точки М в принятой системе координат: хА, у А — как в формуле (6-3).
Величины o)s можно рассчитать по формуле (6-2), принимая полюс А .в центре изгиба.
Для определения секториального момента инерции сечения / ш отно
сительно центра изгиба служит формула |
|
•/<0= Ja>B + УА 5 шв у — Х А S»Bx + Р5 шв> |
(6‘7) |
119
или
V - . R ' " ’. |
( 6- 8) |
Г |
|
где /шв — секториальный момент инерции сечения относительно вспомогательного по-
люса В.
Если профиль имеет одну ось симметрии (например, у —у), то хА —
=0 и SWB = 0 .
Тогда получаем:
*^(!) ^®в 1 |
^ |
У у* |
причем Jy обозначает здесь момент инерции относительно главной оси
У~У-
Момент инерции при свободном кручении Js рассчитывают по фор муле
J, = Л у 2 s§3> |
(6-9) |
|
где г] — коэффициент, определяемый для различных |
профилей на |
основе эксперимен |
тов; .s' — ширина стенки профиля; g — толщина стенки |
профиля. |
|
Рис. 6-9. Открытые сложные профили
/ — сварные точки; 2 — швы
Сумма в формуле (6-9) относится ко всем стенкам. Коэффициент т} для угловых профилей равен 1, для тавров и швеллеров 1,12 и для двутавров 1,2— 1,3 (в среднем г| = 1,25).
Для сложных профилей (например, как на рис. 6-9) часть момента инерции при свободном кручении, рассчитываемая для стенок между соединительными деталями, равна от 2sg 3до s(2g)3.
Если соединительные детали размещены часто и жестко соединяют стенки друг с другом, можно принять величину 8 sg3. При редком раз мещении деталей с выгодой для надежности конструкции надо прини мать 2 sg3. Часть момента, определяемую для отрезков, находящихся между свободным краем стенки и соединительной деталью, всегда при нимают, как для отдельных стенок.
Замкнутые профили с одним отсеком. Расчет секториальных геомет рических характеристик таких профилей производится по формулам, приводимым для открытых профилей и описываемым ниже с изменени ем. После принятия вспомогательного полюса В профиль мысленно рас секают в этой точке. Для рассеченного таким образом профиля (т. е. открытого) составляется эпюра секториальных площадей сов относитель но вспомогательного полюса В, а затем — эпюра секториальных площа
дей замкнутого профиля сов относительно полюса В.
120
Координаты эпюры рассчитывают по формуле
(6-10)
где Q — секториальная площадь контура профиля или двойная площадь, заключенная внутри контура замкнутого профиля; ds — элементарный отрезок дуги стенки профиля.
Следует обратить внимание на то, что знаменатель второго выраже ния является интегралом, взятым по всему периметру контура.
Во всех формулах и уравнениях, приведенных в 6.2.2 и 6.1, сектори-
альную площадь со надо заменить на со с соответствующими индексами. Для замкнутых профилей расчет секториального статического мо мента Stо по формуле (6-1) не однозначен с определением распределения
статических напряжений, возникающих при стесненном кручении.
При рассечении замкнутого профиля возникает дополнительный по ток статических напряжений, зависящий от места рассечения. Поэтому необходимо рассчитать приведенный секториальный статический момент, в котором учитываются эти напряжения, следующим образом:
а) принимаем рассечение контура в точке, лежащей на оси, на кото рой напряжения от бимомента (а следовательно, и секториальная пло
щадь G)s) равны нулю;
б) составляем эпюру секториального статического момента S& , как для открытого профиля, принимая в точке рассечения величину этого момента равной нулю;
в) составляем эпюру приведенного секториального статического мо мента See, пользуясь формулой
(6-11)
При постоянной и одинаковой толщине всех стенок формула (6-11) принимает вид:
где г — расстояние центра изгиба до касательной к контуру в любой его точке М.
Момент инерции при свободном кручении Js рассчитывают по фор муле
(6- 12)
т. е. иным образом, чем для открытого профиля.
121
6.2.3. Геометрические характеристики часто встречающихся профилей
Т А Б Л И Ц А 6-2. ХАРАКТЕРНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ НЕКОТОРЫХ ПРОФИЛЕЙ
Уз |
е= Т |
|
b3g3
18
b3g3
36 (1 + Р3)
rx и rv не приводят ся, так как изгибнокрутильное боковое выпучивание при экс центричном сжатии рассматривается толь ко для симметричных профилен
bags ,,
е= 2F (b3^~Sl)
, b?gi
144 36
X [е4 — (h — е)4]
j у —J l~ \~ ^ 2
О
|
J у [b J j |
|
2 (sin а — arcosa) |
sin ос |
Уз |
( h |
в ) J 2 ] |
a |
|
|
|
|
a — sin a cos a |
122
~ |
г |
JаЪ |
4 |
J°~a ~ |
F |
J , = ёзЬ1
12 ’
Jy — 2Ji + J3
J/s |
e + |
Jy h |
h2 |
Ji~\“ 2JlJs |
|
T |
* |
71 |
J 2 ■ft2
J1+^2
L f ysJy +
. F ^ h - e y + ^ X
X [e* - (ft - e)4]
_.3 »3 i —3 »3 g l £>! I g-2 6-2
18
П р о д о л ж е н и е т абл. 6 -2
grb
4 (sin a — a cos a ) 2 a — sin a cos a
0
2 r sin a
a
i*
8зьз
12
Jy — 2Ji + |
2J2 + |
; |
|
J2S= |
--------- h /V 2 |
|
|
2S |
12 |
2 |
|
|
1 + |
b2F |
|
— 2ft ■ |
|
|
AJV |
|
ft2 |
|
62f\ |
4 |
+ e2F 1 4Jy) + |
+ 2 ft2/ 2J — 2 b c h 2F 2 +
2s
+ ft2fteF —— — 4ft2 —^
123
ТУ
гх
Уз
|
|
|
П р о д о л ж е н и е т абл. 6*2 |
|
|
О |
О |
О |
|
2 |
е (F3e? + /3 ) + |
|
— \e(F3e*+ J3) + |
(2e-h) Jx+ |
|
JX У |
|
||
J |
|
О |
|
|
+ |
(2е — Л) Jf + |
+ у [в «-(Л -е)*]- |
||
+ _ ^ _ [ е 4 + ( Л _ е ) 4] |
|
— 2 (А — е) [У2 + |
F2 (ft — |
|
|
|
|
- + V2 |
f ^ * . Fi |
|
|
||
|
— h |
Jy |
ec(Ji J3) |
62j2 |
|
|
2 |
1 |
|||
■bi |
Ji |
|
|
|
|
2ft? У1 + |
(J3 - |
ftVv |
ft2 (/j + |
Jl) J, |
|
<02 /, |
^1C + |
|
124