Файл: Бекнев В.С. Газовая динамика газотурбинных и комбинированных установок учеб. пособие.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 11.04.2024

Просмотров: 137

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

или

vrcos*a = const.

Откуда получим распределение проекций абсолютной скорости по высоте осевого-зазора:

v z r c o s 2 а =

const и i > 0 r c o s ï а

=

const.

 

 

Следует подчеркнуть, что в этом случае

работа не может

быть

постоянной по

высоте

лопатки, т.

е.

 

 

 

2500 2600

2700

 

L„ = u (ѵѲ2 — оѳ 1 ) =

 

 

 

 

 

 

 

 

= «

|»в2ср ( T 2 )

 

 

 

 

 

cos

а .

(310)

 

 

 

 

JGlcp

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Степень

реактивности

R будет

 

 

подсчитываться по формуле

 

 

 

 

m

icos 2

а а

 

 

1

— 2ä -'ѳгср \

 

 

 

 

у Ѳ1ср

 

(311)

80 a,fi

Рис. 167. Распределение углов и пара­ метров потока по высоте осевого за­ зора при а = const:

d = 0,7; с п л о ш н ы е

линии а , = const;

 

ин

а 8 =

const

Если сохраняется постоян­ ным только один из углов (на­

пример, a i

= const), то можно

сохранить

также и L e =

const,

a

ѵв2

найти по формуле

(310)

и

ѵг

по формуле (305).

 

 

Распределение параметров по

радиусу при аг

= const и L e =

=

const и при аг

const и а 2 =

=const— приведено на рис. 167

и168.

Профилирование с постоянной по радиусу степенью реактивности

Рассмотрим уравнение радиального равновесия в цилиндри­ ческой ступени при условиях L e = const и R — const по радиусу.

Решая

совместно уравнения

для

Ье и

R относительно

ѵѳі

и и0 ,, получим

 

 

 

 

 

иѲі = и ( 1 - Я ) + - ^ ;

vei =

 

u(l-R)--^.

 

Подставляя эти значения в уравнение

(305), получим

после

несложных

преобразований

 

 

 

 

ѵл = } / Ч 2 1 с р - 2 ( 1 - Rf (и2 - ulP) - 2 М 1 - R) In-f-

314


II

ѵг, = ] Л к Р - 2( 1 - R ) 2 ( u 2 - u % ) + 2Le( 1 •tf)ln-

' cp

Распределение параметров по радиусу в этом случае профилирования лопаток приведено на рис. I 65 и 166.

Сравнение данных, приведенных на рис. 165—168, показывает, что наибольшее изменение углов потока и относительных скоро-

стей

натекания на решетки

рабочего ко­

 

 

 

 

 

 

леса

имеет место при профилировании по

60

wo

140

180

ѵв

закону

Г =

 

const.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

При

 

R =

const

 

и

L e

= const

цир­

 

 

 

 

 

 

куляция

 

вокруг

лопатки Гл , но

 

поток

 

 

 

 

 

 

в" осевом

зазоре

непотенциальный

в от­

 

 

 

 

 

 

личие от

случая

ѵг =

const

и

гѵв =

 

 

 

 

 

 

= const.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Эффективность того или иного спо­

 

 

 

 

 

 

соба профилирования зависит от конкрет­

 

 

 

 

 

 

ных

условий

 

и может

быть

оценена

лишь

 

 

 

 

 

 

с учетом

 

профильных

и концевых

потерь

 

 

 

 

 

 

в решетках.

 

Подробнее

этот

вопрос

рас­

 

 

 

 

 

 

сматривается

в

курсах

проектирования

 

 

 

 

 

 

лопаточных

машин. Следует отметить, что

 

 

 

 

 

 

при

определении

оптимального

способа

 

 

 

 

 

 

профилирования

надо отказаться от пред­

 

 

 

 

 

 

писанной заранее схемы течения в сту­

 

 

 

 

 

 

пени

(цилиндрический

или

конический

Рис.

168.

Распределение

потоки),

а находить

поле линии тока по­

углов

и параметров

пото­

следовательными

приближениями

с

уче­

ка по высоте осевого за­

зора при

а = const:

том неравномерного

распределения

потерь

О б о з н а ч е н и я

те

же , что и

по высоте межлопаточного

канала.

 

 

 

на

рис .

167

 

Одномерное

течение

газа

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

во вращающихся

каналах турбомашин

 

 

 

 

 

 

При

рассмотрении

особенностей

одномерного

течения

газа

в неподвижных каналах была получена одномерная схема те­ чения газа в соплах Лаваля.

Применяя аналогичный подход, можно обобщить выведенные зависимости для течения газа во вращающихся каналах, таких как, например, каналы радиальных и диагональных турбин и ком­ прессоров.

Уравнение Бернулли для линии тока при относительном дви­ жении во вращающемся канале в дифференциальной форме за­ писи имеет вид

w dw — и du • dp = 0.

(312)

315


Уравнение расхода запишем в виде

dp

dF

dw = 0.

(313)

Выражение для скорости звука в относительном движении имеет тот же вид, что и для абсолютного движения, так как скорость звука определяется лишь температурой газа и его физическими характеристиками, т. е.

 

а2

= dp =

kRT.

 

 

 

 

 

(314)

Исключая из уравнения (312) dp и плотность р, получим после

 

 

несложных

преобразований

 

 

 

 

 

2 - 1 ) ^ . _ М 2 4 - ^ = dF

 

 

 

 

 

'

та)

 

тсі^

и

F

' ^

1

 

 

где M =

а

 

число M в относитель-

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ном движении.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Анализируя

уравнение (315), рас­

 

 

смотрим

следующие

частные

случаи:

 

 

1)

неподвижный

канал, т . е . ы = 0.

 

 

Уравнение

(315)

переходит

в

урав­

U

 

нение

Гюгонио

с

заменой

w

на

ѵ

 

 

и M на М.

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 169. Вращающийся

канал

К

такому же

уравнению

 

приво­

переменного поперечного

сече­

дит случай

движения

канала

с

по­

ния

 

стоянной по модулю окружной ско­

 

 

ростью

и,

т.

е.

в

случае

du =

0,

что имеет место при течении в осевых турбомашинах

с

ци­

линдрической формой проточной

 

части

или

 

при движении

по вращающемуся каналу с произвольной формой поперечного сечения, ось которого изогнута по винтовой линии вокруг оси вращения;

2) вращающийся канал с произвольной формой средней ли­ нии, т. е. du =h 0.

Изменение параметров потока в относительном движении в этом случае будет зависеть от знака du для заданного направления

течения газа. Уравнение

(315)

в

этом

случае удобнее

записать

в виде

 

 

 

 

 

 

( М 2

_ 1 ) - ^ =

І £ - + М 2

- „ - — .

(316)

ѵ

'

w

F

1

w- и

 

Если по ходу газа du > 0, т. е. если газ течет от оси вращения (рис. 169), то при dF > 0 в дозвуковом потоке (М < 1) он будет тормозиться сильнее, чем в неподвижном канале. Второй член правой части выражения (316) соответствует дополнительному увеличению площади.

316


При движении газа к оси вращения, т. е. при du

< 0 и M <

1

при dF > 0, торможение газа будет слабее,

чем в

неподвижном

канале.

 

 

 

В сверхзвуковом потоке (М > 1) при du >

0 поток при dF >

О

ускоряется сильнее, чем в неподвижном канале.

Сечение, где возникает переход через скорость звука, т. е.

сечение

с

M =

1 при

du^> 0

находится

в сужающейся

части

канала,

а

при

du-<

О — в его

расширяющейся части (рис.

169).

. Таким

образом,

во

вращающихся

каналах сечение с dF = О

не совпадает с сечением M =

1, как

это

было в неподвижном

канале.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Г Л А В А

VII

ОСНОВЫ

ТЕОРИИ ПОГРАНИЧНОГО СЛОЯ

§ 37. УРАВНЕНИЯ ПРАНДТЛЯ

Непосредственные наблюдения над движением жидкости, об­ ладающей незначительной вязкостью (вода, воздух), около твер­ дых границ показывают, что почти вплоть до поверхности обте­ каемого тела скорости потока имеют одинаковый порядок со ско­ ростью натекания. Около обтекаемого тела образуется тонкий слой, в котором скорости жидкости резко изменяются от нуля на поверхности тела до скорости, близкой к скорости натекания.

Толщина этого слоя тем больше, чем меньше скорость и больше вязкость набегающего потока жидкости, т. е. чем меньше число Рейнольдса. Такой слой называют пограничным слоем.

Выше было показано, что поток с полем скоростей вида, изо­

браженного на рис. 18, является

вихревым (ю2 ф 0). Именно

такое поле скоростей характерно

для пограничного слоя.

Рассматривая обтекание тела несжимаемой вязкой жидкостью, H . Е. Жуковский сделал важное заключение, что при существо­ вании потенциала скорости ср, когда проекции скорости являются гармоническими функциями, т. е, при Au = 0, и при условии несжимаемости div ѵ = 0, уравнение Навье—Стокса переходит в уравнение Эйлера. Следовательно, вязкость при потенциальном течении не проявляется. Проявляется она только при вихревом течении в области пограничного слоя.

Этим по существу качественным представлениям немецкий аэродинамик Л. Прандтль в 1904 г. первый дал форму количест­ венных соотношений. Прандтль оценивал члены уравнения Навье — Стокса в проекциях на оси координат по порядку их величин, пользуясь физическими соображениями о течении в пограничном слое. К такому же результату приводят рассуждения Мизеса, построенные на переходе к безразмерной форме записи уравнений Навье — Стокса.

Выведем уравнения ламинарного пограничного слоя при пло­ ском установившемся течении несжимаемой жидкости и отсутствии массовых сил (рис. 170).

318


Уравнение

(65)

примет

вид

 

 

 

 

 

 

 

дѴх

 

дѵх

 

 

 

д2ѵх

, д2ѵх

 

 

дх

^

иѵ дц

р

дх

'

V дх2

+

ду2

(317)

 

дх

+

V ду

р

ду

 

д2ѵи

 

 

 

 

1

дх2

 

ду2

 

а уравнение

неразрывности

 

 

 

 

 

 

 

 

 

дѵх

.

дѵ„

л

 

 

 

 

 

 

divy =

-^г-

+

-—-

- 0.

 

 

 

 

 

 

 

дх

1

ду

 

 

 

 

Рассмотрим, следуя Прандтлю, систему (317). Пусть характер­ ным размером, т. е. масштабом, вдоль оси х, будет хорда крыла /0 ,

. .

 

 

Рис. 170.

Характер

обтекания тонкого профиля

 

 

с

образованием

пограничного слоя

 

а

вдоль

оси у — толщина

слоя

о. Характерной

скоростью ѵ х

вдоль оси X считаем скорость набегающего потока

ѵ 0 .

 

Из уравнения неразрывности

следует,

что производные dvjdx

и

дѵуіду

являются

величинами

одного порядка;

это позволяет

установить масштаб

поперечной

скорости

ѵу:

 

 

 

 

о

о

 

 

 

Составим оценки порядков величин членов двух первых урав­ нений системы (317), считая масштаб давления р равным масштабу

скоростного напора

рі>5,

тогда

 

 

Ѵ° l0>

l0

ô ' p /„ ' V

.g '

ô*

И

 

 

2

 

 

 

t'0 ô u0 ô

 

 

v0S

1 P"o

D0Ô

v0b

 

/об

' P Ô '

ioii '

; / 0 б 2

Рассматривая первую строку, замечаем, что ее последний член намного больше предпоследнего, так как S < / 0 п 0 смыслу за-

319