Файл: Гофман-Захаров П.М. Проектирование и сооружение подземных резервуаров - нефтегазохранилищ.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 116
Скачиваний: 1
Это явление может иметь место при размыве пластов малой мощности с извлечением рассолов слабой концентрации, когда угол of близок к 90°.
Производная drK/dhH определяет принятую конфигурацию сво да и ее находят для каждой конкретной формы. Если есть необ
ходимость ограничить развитие радиуса камеры |
(обеспечить |
||||
движение точки В по прямой ВК), |
то |
производная |
обращается |
||
в нуль и формула (67) будет иметь вид |
|
|
|||
. £ „=*r;jl'p . r tg<|> . |
(72) |
||||
Для шаровой формы зависимость между гк , Лн и RQB |
в выбран |
||||
ной системе координат^ выражается в виде |
|
||||
/?СВ = |
( - / ? С В |
+ |
А„) 2 |
+ ГК ; |
|
A2H + |
rK 2 -f-2/?C B AH = |
0, |
|
||
откуда |
|
|
|
|
|
|
dr к |
Rev ha |
|
|
|
|
dhH |
|
rK |
|
|
где RCB — радиус закругления свода камеры. |
и преобра |
||||
Подставляя полученное выражение в формулу (70) |
|||||
зовывая ее, получим |
|
|
|
|
|
. |
= ^ V t g ^ _ _ |
( 7 3 ) |
Аналогично получаем значения gH для придания своду камеры • формы параболоида, эллипсоида и др.
Следовательно, можно получить все составляющие для рас чета производительности закачки нерастворителя в подземную емкость при непрерывном бесступенчатом размыве.
Методика составления программы закачки нерастворителя сво дится к следующему.
После определения формы и размеров подземной емкости, в том числе и сводчатой потолочины, свод разбивается на рас четные этапы, причем за этап берется снижение уровня раздела нерастворитель — рассол. При этом необходимо учитывать, что точность составления программы зависит от величины этапов. Затем рассчитывают горизонтальную составляющую скорости размыва VP.T. Так как эта величина и tg ip являются функциями многих факторов, то по мере накопления опытных данных их бу дут определять с достаточной точностью. Поэтому можно будет составлять программу размыва для заданной формы камеры и полностью автоматизировать процесс образования подземных емкостей; затем на график времени размыва необходимо нанести точки, соответствующие полученным величинам, и соединить их плавной кривой.
Эта кривая и будет программой непрерывной подкачки нерас творителя в подземную емкость в процессе размыва купола или
программой размыва купола по заданной кривой при определен ных производительностях подачи воды, температуре и других факторах.
ОП Р Е Д Е Л Е Н ИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ ВЫБОРА НАСОСОВ
ИКОМПРЕССОРОВ В СХЕМАХ РАЗМЫВА ЕМКОСТЕЙ
СВОЗДУШНЫМ НЕРАСТВОРИТЕЛЕМ
Втабл. 19 представлена последовательность выполнения тех нологического расчета основных параметров, необходимых для подбора насосов и компрессоров в схемах выщелачивания с при
менением воздушного нерастворителя. Д л я интервала глубин заложения подземных емкостей 200—1000 м основные параметры
определены во ВНИИпромгазе |
и показаны в |
виде |
конкретных |
||||
расчетных величин. |
|
|
|
|
|
|
|
Основные данные |
насосов, |
которые |
могут |
быть |
применены |
||
в схеме I (рис. 53), приведены в табл. 20, рекомендуемых |
к при |
||||||
менению в схеме I I — |
в табл. 21, 22, в схеме I I I — |
в табл. 23. |
|||||
Основные данные компрессоров, которые могут |
быть |
приме |
|||||
нены в схеме I (рис. 53), приведены в табл. 24, а |
рекомендован |
||||||
ных для применения в схемах I I и I I I — |
в табл. 25. |
|
|
||||
В совокупности с данными табл. 20—25 эти расчеты могут по |
|||||||
служить полезным пособием для проектирования. |
|
|
|
§ |
7. Сброс и утилизация излишнего рассола |
В |
связи с большим количеством сбросных рассолов, получае |
мым при размыве камер, возникают весьма сложные проблемы при выборе способа их утилизации в конкретных пунктах строи тельства.
Месторождения каменной соли зачастую располагаются в ма лоосвоенных районах. Те же месторождения, которые представ ляют интерес для строительства хранилищ, обычно значительно удалены от рассолопотребляющих предприятий.
Предлагаемые, а иногда вынужденные решения по сбросу рас сола, обусловленные подчас неудачным выбором пунктов строи тельства объектов, требуют зачастую настолько больших затрат, что эффект от их строительства может стать мизерным, если не иллюзорным. Проблема приобрела особое значение в связи с не допустимостью сброса рассола практически ни в один поверх ностный водоем на территории СССР, а иногда и в подземные водопоглощающие коллекторы в связи с возможностью загряз нения источников водоснабжения.
Трудности, связанные с полезным использованием рассола на солепотребляющих предприятиях, определяются:
коротким периодом выдачи рассола, обуславливаемым сро ками строительства хранилищ (1—4 года);
|
|
|
Параметр, |
формула, размерность |
|
|
Глубина камеры, м |
|
|
|
|||||
п.п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 |
|
|
|
2 |
|
|
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
її |
1 |
Степень сжатия |
воздуха, |
подаваемого в |
камеру, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ео — |
Ра |
|
|
27,2 |
40,4 |
53,5 |
66,6 |
79,8 |
92,9 |
106,0 |
119,1 |
132,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при удельном |
весе p H g = 1250 кгс/м3, |
гидравлическом |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
уклоне |
растворопровода |
in=0,05 и |
атмосферном давле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
нии Р 0 |
=10000 |
кгс]м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Удельный расход воздуха |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
т |
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
0,735 |
1,09 |
1,44 |
1,8 |
2,16 |
2,51 |
2,86 |
3,22 |
3,53 |
|
|
|
|
g = ІГсум.сж •£ 0 |
~ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при суммарном удельном расходе сжатого воздуха (с учетом растворимости его в рассоле £сум.сж. =0,027 и температуре камеры Г=293°К, равной температуре воды в насосе)
3 |
Необходимый расход |
воздуха |
при условиях |
всасывания |
||
|
|
(?воз^ = Qg |
м3/мин |
( |
|
|
|
при расходе |
воды Q B =1 0 м3/ч |
(1,67 м3/мин) |
|
||
4 |
Допустимая |
степень |
сжатия |
воздуха |
при |
подаче его |
|
в насос |
|
|
|
|
|
gT
guon То
при допустимом удельном расходе воздуха через насос £доп =0,25 и температуре камеры, равной температуре воздуха в насосе Т=Т0
Необходимое |
избыточное |
давление |
в |
насосе у места |
входа в него |
воздуха |
|
|
|
|
Яиэб = |
Л , (*н = |
1) |
кес/мг |
при атмосферном давлении Р а = Ю 0 0 0 |
Степень сжатия воздуха при выходе смеси из насоса
1,2 |
1,8 |
2,4 |
3,0 |
3,6 |
4,2 |
4,8 |
5,4 |
6,0 |
2,9 |
4,4 |
5,8 |
7,2 |
8,6 |
10,0 |
11,4 |
12,8 |
14,3 |
1,9 |
3,4 |
4,8 |
6,2 |
7.6 |
9,0 |
10,4 |
11,8 |
13,3 |
з, = 1 + |
|
1 + / о |
гсм.ср |
|
|
|
|
Рн |
|
при удельном весе |
рассола р н #=1250 кгс/м3, |
отношении |
||
|
|
|
Рсм.ср |
|
плотности смеси |
к |
плотности |
рассола |
<— =0,77 и |
|
|
|
Рн |
|
гидравлических |
уклонах i p = t ' C M C p = 0 , 0 5 |
|
Необходимое избыточное давление при выходе из насоса
(при работе его без воздуха) |
|
|
|
|
|||
|
р ' н = : р \ ( ч |
— |
1) |
кгс/см* |
|
|
|
при атмосферном |
давлении |
|
|
|
|
|
|
|
|
Р а = 1 кгс/см2 |
|
|
|
||
Необходимый напор насоса |
(при работе его без воздуха) |
||||||
|
|
„ |
Ра |
''вс |
|
|
|
|
|
"в = |
|
Р-, g |
|
|
|
при абсолютном давлении нагнетания Р„=Рн |
+ 1, |
абсо |
|||||
лютном |
давлении |
всасывания |
Рвс |
=0,7 кгс[см2 |
и |
удель |
|
ном весе |
воды |
p'g — 1000 |
кгсім3 |
|
|
||
|
|
|
|
Необходимый напор насоса при работе его на водовоздушной смеси
9,0 |
13,0 |
17,0 |
21,0 |
25,0 |
29,0 |
33,0 |
37,0 |
41,0 |
с
8,0 |
12,0 |
16,0 |
20,0 |
24,0 |
28,0 |
32,0 |
36,0 |
40,0 |
83 |
123 |
163 |
203 |
243 |
283 |
323 |
363 |
403 |
104 |
154 |
204 |
254 |
304 |
354 |
404 |
454 |
П р о д о л ж е н и е т а б л . 19
|
Параметр, |
формула, размерность |
|
|
|
Глубина |
камеры, м |
|
|
|
|
п.п |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
|
|
|
||
|
|
800 |
900 |
1000 |
|||||||
|
|
|
|||||||||
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
|
|
|
при коэффициенте, учитывающем снижение напора на соса при работе его на водовоздушной смеси #=1,25 (при 25% воздуха, приведенного к условиям входа в на сос)
10Необходимое избыточное давление сжатого воздуха, по даваемого в насос (принимается, что оно на 1 кгс/см2
превышает избыточное давление в насосе у места |
входа |
|
|
|
|
в него воздуха) |
|
|
|
|
|
^"сж = ^ > и з б "Ь1 |
2,9 |
4,4 |
5,8 |
7,2 |
8,6 10,0 11,4 12,9 14,3 |
11Избыточное давление в насосе после данного рабочего колеса
|
|
|
К.к = Нк?'ё |
+ |
Рвс-1 |
|
|
|||
|
при |
напоре, создаваемом |
одним |
рабочим |
колесом на |
|||||
|
соса |
МО-100 |
# к = 5 6 |
м, и |
абсолютном давлении всасы |
|||||
|
вания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
|
|
Р В ( . = 0 , 7 |
кгс/смг |
|
|
|
|||
Необходимый |
напор насоса № 1 в схеме I I (см. рис. 53) |
|||||||||
|
|
|
|
^ и з б |
^ в с + |
1 |
|
|
||
13 |
Необходимый |
напор насоса |
№ 2 в схеме |
I I при работе |
||||||
|
его на водовоздушной |
смеси |
(см. рис. 53) |
|
|
|||||
|
|
|
" е м * = |
|
- " . , „ ) к: |
|
|
|||
|
Нвп |
— напор |
выбранного |
насоса |
№ |
1, работающего |
на |
|||
|
воде. |
При К= 1,25 НвіП |
выбирается |
по данным табл. |
20 |
5,3 |
5,3 |
5,3 |
5,3 |
10,9 |
10,9 |
10,9 |
15,5 |
15,5 |
22 |
37 |
51 |
65 |
79 |
93 |
107 |
122 |
136 |
14,0 64,0 113,0 164,0 98,0 148.0 197,0 248,0 298,0
ч