Файл: Гофман-Захаров П.М. Проектирование и сооружение подземных резервуаров - нефтегазохранилищ.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 123
Скачиваний: 1
тельность подачи воды, поверхность размываемой камеры и ко личество тепла, поглощаемое при растворении соли. Так как мно гие из вышеупомянутых факторов изменяются по мере роста камеры, то очевидно, что температура растворения соли в под земной емкости также изменяется во времени. Причем, при не больших камерах, когда обмен рассола в камере происходит за короткое время, определяющим фактором является температура и производительность подачи воды. По мере роста камеры тем пература растворения стабилизируется. Ранее исследования по выявлению влияния вышеперечисленных факторов на темпера туру процесса растворения соли в подземной емкости не произ водили.
Поэтому |
при строительстве |
данного |
подземного |
хранилища |
|
с помощью |
электротермометров были |
произведены |
измерения |
||
температур в размываемых емкостях. |
|
|
|||
Результаты измерений |
температур в |
размываемых |
емкостях |
||
V и VI приведены в |
табл. |
29. Из таблицы видно, что темпе |
ратурный режим в размываемых емкостях со временем |
стабили |
||||||
зируется и температура в камере равна |
примерно 10° С. |
||||||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 29 |
|
Номер |
Дата проведения |
Температура |
Номер |
Дата проведення |
Температура |
||
емкости |
испытания |
в емкости, |
емкости |
испытания |
в емкости, |
||
|
|
|
град С |
|
|
|
град С |
V I |
26.VI |
1961 г. |
5,5 |
V |
4.VII 1961 Г. |
8,0 |
|
V I |
12.VII |
1961 г. |
2,0 |
V |
2.Х |
1961 г. |
8,0 |
V I |
24. V I I |
1961 г. |
5,0 |
V |
25.Х |
1961 г. |
8,0 |
V I |
18. V I I I 1961 г. |
8,0 |
V |
20.V I I I 1961 г. |
11,6 |
||
V |
20.VI |
1961 г. |
8,0 |
V |
4.Х |
1961 г. |
6,0 |
V |
2.VII |
1961 г. |
7,5-4-10 V |
24.Х |
1961 г. |
4,7 |
|
V |
24.VII |
1961 г. |
7,5-5-8 |
V |
22.V I |
1961 г. |
13,5-5-15 |
V |
17.VIII 1961 г. |
9,0 |
|
|
|
|
|
Поэтому при теоретических |
расчетах |
размыва подземных ем |
|||||
костей |
для получения |
сопоставимых величин |
в качестве расчет |
||||
ной была принята температура |
10° С. |
|
|
|
Следует, однако, отметить, что при помощи электротермомет ров измерялась температура рассола в центре камеры.
Процесс ж е растворения характеризуется температурой на по верхности растворения соли, которая должна быть несколько выше температуры рассола, вследствие притока тепла со стороны массива. О наличии теплопотока со стороны горного массива сви детельствуют результаты замеров температур рассола, произве денных в емкости V после окончания размыва (табл. 30).
Следует иметь в виду, что емкость V после окончания размыва эксплуатировалась и поэтому температура рассола будет вырав ниваться с температурой окружающих пород несколько быстрее, чем это вытекает из табл. 29.
Номер |
Дата проведения |
Температура |
Номер |
Дата |
проведения |
Температура |
|||
сква |
испытания |
|
в емкости, |
сква |
испытания |
|
в емкости, |
||
жины |
|
|
|
град С |
жины |
|
|
|
град С |
V |
17.ХІ |
1962 |
г. |
11,5 |
V |
14.11 |
1963 г. |
|
15,0 |
V |
11.ХІІ |
1962 |
г. |
13,5 |
V |
12.VIII 1963 |
г. |
16,0 |
|
V |
2.1 1963 г. |
|
14,0 |
V |
7.Х |
1963 г. |
|
16,0 |
Для того, чтобы определить возможную ошибку в теоретиче ских расчетах размыва подземных емкостей при принятии рас
четной температуры, равной |
10° С, было рассчитано два вари |
анта. |
при £ =10° С, а второй — при t — |
Один вариант рассчитывали |
|
= 20° С. |
|
Расчет процесса формирования емкостей выполнен с исполь зованием фактических (осредненных) исходных данных по раз мыву.
Расчет гидровруба емкости III
Исходя из фактической производительности размыва гидро вруба, весь процесс его создания был разбит на 7 ступеней.
Осредненная фактическая производительность размыва по рассолу и время размыва каждой ступени графически изобра жены на рис. 71. Величину расчетной ступени определяли, исходя из условия расчетного количества соли и фактически выданного.
І і |
Г - г |
I I |
|
8.2 \4.Є\ ІЇТ 7.25Л |
Л?,J |
Рис. 71. График фактиче ской производительности размыва гидровруба ем кости I I I .
Расчетная схема развития гидровруба приведена на рис. 72.
В период размыва гидровруба дважды измеряли |
диаметр его |
верхней части с помощью дополнительной закачки |
бензина. |
Уровень бензин — рассол измеряли с помощью |
радиометриче |
ских методов. Нижний диаметр вычисляли, исходя из получен ной величины верхнего диаметра и общего количества вынутой соли на момент замера.
Размеры камеры, полученные в результате замеров, нанесены на расчетную схему сплошной линией.
Расчетная температура принята £ =10° С. |
|
Расчет размыва емкости III после создания |
гидровруба |
В основу разбивки развития камеры на ступени принята фак тическая производительность размыва камеры по рассолу.
Величину ступеней определяли из условия равенства расчет ного количества соли и выданного на поверхность фактически. Процесс развития камеры после создания гидровруба был раз бит на б ступеней.
На графике (рис. 73) показана зависимость осредненной фак тической производитель ности размыва ступеней от продолжительности их размыва.
Всвязи с тем, что в про цессе размыва емкости имелись значительные простои, необходимо было учесть влияние этих про стоев на процесс размыва
стем, чтобы при сопостав лении фактических и рас четных величин сравнива лись сопоставимые дан ные.
Вданном случае влия ние простоев исключалось. Это было достигнуто сле дующим образом. По фак тическим данным в преде лах каждой ступени опре деляли интервал, в преде лах которого наблюдали влияние простоя.
Затем определяли коли |
Рис. 72. Расчетная схема размыва гидровру |
||
чество |
соли, |
выданное |
ба емкости I I I : |
фактически на |
поверх |
/ — 7 — ступени размыва. |
|
ность за |
этот |
интервал. |
|
Далее определяли время, потребное на вынос такого же количества соли в соответствующем интервале ступени.
Время, фактически затраченное на вынос соли весом G и полу ченное в результате расчета, исключалось соответственно из вре-
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
iff |
Т - г |
|
|
|
Рис. 73. График зависимости |
|||
|
|
|
фактической |
производительнос |
||||
20 |
I |
I |
|
|
|
ти размыва |
емкости I I I после |
|
I |
I |
|
|
|
создания гидровруба от продол |
|||
О |
|
|
|
|||||
12.7 |
|
|
|
|
жительности |
размыва. |
||
19,1 |
10,5, |
19,5 |
29,2 |
20,2 |
||||
|
|
мени, фактически затраченного на размыв ступени, и времени, потребного на размыв ступени по расчету. Аналогичный расчет производили и при анализе размыва ступеней гидровруба.
Результаты таких |
расчетов и их сопоставление по |
ступеням |
для двух вариантов |
приведены в табл. 31 для гидровруба (а), |
|
для основной камеры |
(б). |
|
Если в сравниваемых интервалах имелись небольшие |
простои, |
|
то их не принимали |
во внимание, так как учесть их влияние не |
|
возможно. |
|
|
Полученное таким образом время, фактически затраченное на вынос определенного количества соли и полученное в результате расчета на соответствующих ступенях, сравнивалось.
Величину расхождения между фактическим временем размыва и расчетным принимали в качестве показателя относительной скорости размыва соответствующих ступеней. Величины скоррек тированных расхождений фактических и расчетных величин по соответствующим ступеням приведены в табл. 31.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 31 |
|
|
|
Время, |
затраченное |
на вынос |
соли, ч |
|
Количество вынесенной соли, т |
||||
Ноыер |
|
|
|
Расчетное |
|
|
|
|
Расчетное |
||
сту |
Факти |
|
процент |
|
|
процент |
Факти |
|
|
||
пени |
ческое |
|
при <=20*С |
ческое |
при *=10°С при <=20"С |
||||||
при г=10*С расхожде |
расхожде |
||||||||||
|
|
|
ния |
|
|
ния |
|
|
|
||
|
|
|
а) |
Гидровруб |
емкости |
III |
|
|
|
||
1 |
196 |
309 |
+3 6 |
242 |
|
+ |
19 |
166 |
167 |
167 |
|
2 |
111 |
152 |
+2 7 |
124 |
|
+ |
10 |
142 |
141 |
141 |
|
3 |
283 |
359 |
+ 2 1 |
289 |
|
+ |
2 |
427 |
427 |
427 |
|
4 |
109 |
123 |
+ |
11 |
101 |
|
— |
8 |
171 |
171 |
171 |
5 |
215 |
210 |
— |
3 |
171 |
|
—26 |
382 |
383 |
382 |
|
6 |
143 |
130 |
—10 |
106 |
|
- 3 1 |
254 |
254 |
254 |
||
7 |
295 |
254 |
—16 |
211 |
|
—40 |
526 |
526 |
526 |
||
|
|
|
б) Основная камера |
емкости |
III |
|
|
||||
1 |
360 |
458 |
+2 1 |
394 |
|
+ |
9 |
3129 |
3130 |
3128 |
|
2 |
218 |
294 |
+ 2 6 |
255 |
|
+ 15 |
2429 |
2429 |
2429 |
||
3 |
137 |
188 |
+2 7 |
169 |
|
+ 19 |
1549 |
1549 |
1549 |
||
4 |
314 |
431 |
+ 2 7 |
397 |
|
+ 2 1 |
3816 |
3816 |
3819 |
||
5 |
530 |
735 |
+ 28 |
656 |
|
+ 1 9 |
9019 |
9019 |
9009 |
||
6 |
486 |
664 |
+ 2 7 |
591 |
|
+1 8 |
6738 |
6738 |
6740 |
Сопоставление расчетных и фактических величин, характери
зующих процесс размыва |
гидровруба емкости I I I показывает, |
что по обоим вариантам |
расчета имеются расхождения расчет |
ных величин с фактическими. Причем, величины, характеризую щие отклонения расчетных данных от фактических, меняются по мере развития гидровруба не только по величине, но и по знаку. Гидровруб вначале фактически развивался быстрее по сравне нию с расчетом, как в первом, так и во втором вариантах. В даль-