Файл: Хорошев Г.А. Шум судовых систем вентиляции и кондиционирования воздуха.pdf

Потери звуковой мощности в переходном диффузоре можно оценить по семейству кривых, изображенных на рис. 76 [86]. В ка­

в окружающее пространство были рассмотрены в § 30.

§ 32. Расчет уровней шума в вентилируемых помещениях с учетом акустических характеристик оборудования, арматуры и элементов воздухопроводов

В общем случае шум в вентилируемом помещении может со­ здаваться источниками трех видов: вентиляционным агрегатом, пу­ тевыми элементами системы и воздухораспределительными уст­ ройствами и арматурой. Обозначим уровни шума в рассматривае­

Так, Тпомс может создаваться несколькими разнотипными путе­ выми устройствами, арматурой и фасонными элементами воздухо­ проводов. Однако порядок определения их уровней шума одина­ ков. Расчет уровней от различных источников шума выполняют последовательно и затем определяют их логарифмическую сумму.

Приведенные в предыдущем параграфе сведения, характерна зующие снижение шума при его распространении по вентиляцион­ ной системе, наряду с данными о шуме вентиляционных агрегатов

148

атакже на выходе из системы, дБ.

Взависимости от того, какой из участков — всасывающий или

нагнетательный — рассматривается, в качестве Рп&т выступают

Либо Рве, Либо Рцаг- В связи с тем, что конечная цель акустического расчета вен­

тиляционной системы состоит в определении октавных уровней звукового давления 7-п0м в заданной точке рассматриваемого по­ мещения судна, необходимо установить соотношение, позволяю­ щее переходить от Рпом к 7-Пом- Это можно сделать на основании уравнения (184), из которого следует, что

Рпоы = р п<ж+ 10 lg •

Фактор направленности решетки или открытого конца возду­ хопровода зависит от их размеров и положения относительно по­ верхностей, ограничивающих помещение, а также от частоты. Он может быть определен по кривым, приведенным в работе [66].

В помещениях с небольшим значением постоянной В, что ха­ рактерно для большинства судовых жилых и служебных поме­ щений, решающее влияние на уровни шума оказывает диффузно отраженная энергия, и поэтому фактор направленности не сказы­ вается существенно на их величине. В связи с этим для упрощения методики расчета будем считать Ф ~1 во всем диапазоне рабочих частот. Тогда

7-пом=-Рпом+ 101g

Величина 10lg /—5— Ь — I отличается от введенной ранее по-

\ 4яг2 В )

правки ALnoM [см. формулу (186)] на постоянную С, которая равна 11 дБ при Го—1 м. Поэтому логарифм суммы такого вида можно определять по кривым, изображенным на рис. 71. Ось, по которой производится в этом случае отсчет, располагается слева. Поря­ док определения постоянной В для судовых помещений рассмот­

149

где значения октавных уровней LEC принимают в соответствии с данными, приведенными в технической документации на венти­ лятор или кондиционер.

Рассмотрим порядок определения уровня шума /, Помс, созда­ ваемого в заданной точке помещения путевой арматурой, тепло­ обменниками и элементами воздухопроводов. В связи с тем что пути проникновения шума, возникающего при прохождении по­ тока воздуха через указанные выше части вентиляционных си­ стем, аналогичны путям распространения аэродинамического шума вентиляторов и кондиционеров, звуковая мощность, создаваемая

создаваемой путевыми элементами систем внутри воздухопрово­ дов и в помещении.

С целью установления зависимостей для определения уровней Р пут введем по аналогии с предложенной Е. Я. Юдиным [72] мето­ дикой расчета шума вентиляторіов понятие отвлеченного октавного

уровня шума арматуры L. Тогда на основании теоретических со­ отношений для звуковой мощности вихревого шума [72], результа­ тов экспериментальных исследований шумовых характеристик ар­ матуры и других элементов судовых вентиляционных систем мо­ жно показать, что

т — 10ф.

Появление во втором варианте написания формулы (198) по­ стоянной с числовым значением —61 дБ объясняется переходом от площади к эквивалентному диаметру (10 lgS0 = 20 \gD3—1) и вы­ ражением его в миллиметрах. Последнее обусловливает необхо­ димость введения в формулу слагаемого — 60 дБ для компенсиро­ вания расхождения в единицах измерений, так как скорость ѵ подставляется в метрах в секунду. __

В настоящее время значения отвлеченных уровней L и коэф­ фициентов т могут быть определены в процессе обработки резуль­ татов экспериментальных исследований шумовых характеристик арматуры и других элементов систем, в которых шум возникает при прохождении через них потока воздуха.

150

Анализ результатов испытаний арматуры показал, что коэф­ фициент т зависит от частоты [24, 25], и его значения могут быть определены по эмпирической формуле

m = 151g/,

где f — среднегеометрические частоты октавных полос, Гц.

При выводе формулы (198) было сделано предположение, что для образцов арматуры с геометрически подобными проходными

ного фланца 1 м2.

Значения отвлеченных уровней для путевой арматуры и эле­ ментов воздухопроводов приведены в табл. 12.

Уровень шума LmMC, дБ, создаваемого в заданной точке поме­ щения одним из путевых элементов вентиляционной системы, мо­ жет быть теперь представлен в виде

Lnouc = L + m \gv + 20lgD3- ' Z A + l 0 \ g { ^ + ± y 6 l , (199)

где 2Д — потери звуковой мощности в системе на участке, рас­ положенном после рассматриваемого элемента, дБ.

В общем случае уровень шума, создаваемого в помещении всеми путевыми элементами, будет представлять собой логариф­ мическую сумму уровней шума каждого из элементов (о прави­ лах сложения уровней см. в § 28). Однако из акустического рас­ чета и опыта эксплуатации вентиляционных систем установлено, что при скоростях движения воздуха перед путевой арматурой

151