Файл: Степнов И.Е. Конструирование форм для стеклянных изделий.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 27.06.2024
Просмотров: 96
Скачиваний: 1
3. Расчет припусков на износ
Величину допустимого износа формующих поверхностей дета лей пресс-форм обычно регламентируют размерами и качеством поверхности прессуемого изделия.
Характер износа формующих поверхностей обусловливается свойствами материала основных деталей пресс-форм, конструктив ным исполнением, конфигурацией, видом гравюры, температур
ным, временным и силовым |
режимами прессования. |
|
В большинстве |
случаев |
износ деталей пресс-форм начинается |
с увеличения швов |
по стыкам матрицы, облоя по ее сопряжению |
с кольцом и кольца с пуансоном. Непрерывно протекает корро зийный износ. При прессовании термостойких стекол главным фактором износа оказывается сетка трещин по формующим по верхностям. Увеличенный припуск на износ при этом не имеет значения, так как сетка трещин проникает на большую глубину.
Общий износ формующих поверхностей регламентируют по из делию размерами, весом и трудоемкостью дополнительной меха нической обработки.
Допуски на размеры изделия обычно даются двусторонние (±0,01L-f- + 0,02L). Однако в большинстве случаев они не исполь зуются из-за ухудшения качества поверхности изделия.
Снятие дефектного слоя с формующих поверхностей прессформы при чистке и текущем ремонте приводит к увеличению толщин стенок изделия, а следовательно, и их веса.
Увеличенный расход стекломассы допускают только в случае выполнения условия:
|
&GNСс < (Сф + С р) ~ |
|
||
или |
|
&GNфСс < (Сф + |
Ср), |
|
|
|
|
||
где |
AG — увеличение массы изделия; |
|
||
|
іѴф — стойкость |
пресс-формы, |
шт.; |
|
Сф, |
Сс — стоимость стекломассы, руб./кг; |
|||
Ср — стоимость |
изготовления |
и |
ремонта пресс-формы, |
|
|
руб. |
|
веса |
конфетницы арт. 2215 |
Определим допустимое увеличение |
пз хрусталя ХС-18-17.
Масса изделия 1 кг, стоимость стекломассы 0,34 руб./кг, стой кость формы 30 тыс. шт., стоимость пресс-формы 250 руб., стои
мость ремонта пресс-формы 50 руб. Отсюда |
|
||
АG = |
Сф -ЬСр |
250 + 50 |
0,03 кг; |
|
УфСс |
30-103-0,34 |
|
— = — = 0,03; |
Ab = 0,03-7 = 0,21 мм. |
||
G |
b |
|
|
Из уравнений видно, что увеличение толщины стенки свыше 0,21 мм вызывает перерасход материала, превышающий затраты
181
на изготовление новой формы, а изготовление изделий с мини мальными толщинами стенок, допустимыми по чертежу на стек лянное изделие, является одним из резервов снижения себестои мости изделий. Так, например, в конфетнице арт. 2215 толщина стенок по чертежу 5—8 мм, фактическая толщина соответствует верхнему пределу, т. е. 8 мм. Изготовление пресс-формы по ниж нему пределу обеспечит снижение веса более чем на 25%, т. е. на 250 г. При стойкости пресс-формы 30 тыс. шт. экономия лишь на материале составит 0,08-30• ІО3=2400 руб. Кроме того, умень шатся расходы на топливо, энергию, зарплату основным произ водственным рабочим.
Допустимый износ поверхности матрицы при толщине стенок стеклянных изделий 24-3; 34-5; 54-8; 84-12; 124-20 мм соответст венно составляет 0,3; 0,5; 0,8; 1; 1,5 мм.
Для использования допустимого износа матриц рекомендуется применять пуансоны и кольца с двумя-тремя ремонтными разме рами из условия обеспечения оптимальных толщин стенок по тех ническим параметрам.
4. Допуски и посадки деталей пресс-форм
Определение оптимальных посадок в сопряжениях деталей и элементов пресс-форм имеет важное значение в обеспечении их 'длительной и надежной работы.
Характер посадок обычно подбирают опытным путем с учетом температурных режимов работы пресс-форм. Из-за нестабильно сти свойств материалов для пресс-форм в производстве часто на блюдаются случаи подгонок в период опробования форм.
Для некоторых сопряжений, например кольца с пуансоном, поддона с корпусом формы (матрицей), посадки, предусмотрен ные ГОСТ, оказываются неприемлемыми. Необходима специаль ная система допусков, учитывающая температурный фактор.
Допуск на точность изготовления деталей пресс-форм обус ловливается, с одной стороны, эксплуатационными требованиями, а с другой, — среднеэкономической точностью, достигаемой при механической обработке.
С учетом изложенного, формула для определения допусков на размеры формующих поверхностей может быть представлена в виде
бф= КАи,
где Ал— допуск на размер стеклянного изделия; бф—допуск на размер формующих поверхностей;
К — коэффициент, определяемый на основании технико-эко номических расчетов (ориентировочно /( —0,2—0,6).
Наименьшее значение коэффициента К ограничивается техни чески и экономически целесообразной их величиной, наиболь шее— припуском на износ формующих поверхностей.
При большой величине допуска на изготовление припуск на износ может оказаться весьма незначительным. При этом стой
182
кость пресс-формы окажется небольшой из-за нарушения разме ров.
Допуски на размеры формующих поверхностей для участков изделия, подвергавшихся в дальнейшем механической обработке, устанавливаются из условий минимальной трудоемкости, но не менее допуска Дф.
При установлении коэффициента учитываются также конструк тивные и технологические факторы. При сложном профиле и до водке вручную берутся большие значения коэффициента из рас чета допуска на изготовление не менее 3 кл. точности. В случае несложного профиля и механической обработки на станках бе рутся меньшие значения коэффициента обычно из расчета до пуска по 3 кл. точности, ОСТ—1013.
5. Зазоры в сопряжении кольца с пуансоном
Нормальная работа пресс-формы обеспечивается лишь в том случае, когда сопряжения отдельных частей при нагреве их до
эксплуатационных температур не нарушаются. |
|
зазоров |
|||
Наиболее |
сложным вопросом |
является определение |
|||
в сопряжениях пуансона с кольцом и матрицы с выталкивателем. |
|||||
Условие нормальной работы требует, чтобы |
при нагретых |
||||
кольце и пуансоне сохранялся гарантийный зазор: |
|
|
|||
где dt.к и dt.п — соответственно диаметры |
кольца и |
пуансона при |
|||
их рабочих температурах. При этом размеры |
|
|
|||
|
df.K-- ^К.ні^'ФРк (^к |
to)], |
|
|
|
|
dt.п —dn.н [1 + |
ßn (tn |
^o)]I |
|
|
Ap — dK. н(\ |
РДк) dn. н (1 *4" ßn^n) “ dK. H |
dn. н "Ь^к. Hßi< (tK |
to) |
где to— температура в холодном состоянии, ° С. Так как отношение
^ |
ä I , t o |
^ к . н |
Ар — Дн+ Д о |
|
|
где |
Ар — зазор в рабочем состоянии; |
|
Дн — начальный зазор в холодном состоянии; |
|
Дг—термическая составляющая зазора, |
|
A, = 4[ßK (^ -^o)-ßn(^n -^o)]. |
Начальный диаметр пуансона
М і ~Ь ße (tc~~ <„)]
П. Н —
14~ ßn (^П--t0)
183
Размер кольца при нормальной температуре:
J |
d n . Н [1 + ßn On-- t 0) ] + Др |
|
кн== |
1-рк(*к-<о) |
' |
Зазор в сопряжении кольца с пуансоном в холодном состоя |
||
нии: Дп= Др — Дг. |
|
состоянии находим |
Оптимальную величину зазора в рабочем |
||
из следующих трех условий. |
|
1.В период формообразования стеклянного изделия при рабо чем ходе пуансона воздух должен уходить из формующей поло сти через зазор, не препятствуя ее заполнению стекломассой и не вызывая заклинивания пуансона в кольце.
2.В начальный момент поднятия пуансона стекломасса не
должна тянуться за ним из-за образования вакуума.
3. При полном смыкании пресс-формы стекломасса не должна проникать в зазор между кольцом и пуансоном.
Если два первых условия обусловливают необходимость наи большей величины зазора, то третье, наоборот, требует ограниче ния его минимальным значением, исключающим возникновение облоя.
Для примера определим зазоры в сопряжении и исполнитель ные размеры формующих элементов деталей пресс-формы, если
изделие |
имеет |
внешний |
диаметр |
D = 180±l, толщину |
стенки |
h = |
||||||
= 12± 1 |
и усадку для стекла БС8-17 Sp = 0,3—0,5%, диаметр пуан |
|||||||||||
сона da= 130 мм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
= |
^ и . max “Ь У р . min |
(^ и з г |
^ и зн + Адеф) • |
|
|
||||
|
LM= 181 + |
0,3 • ІО"2 • 180—(0,08 + 0,69 + 0,18) = 180,6+0’08. |
|
|||||||||
|
Точность изготовления по |
III |
классу |
ГОСТ— 1013 |
при |
диа |
||||||
метре 180 мм в системе отверстия составит 0,08 мм. |
|
|
||||||||||
|
Припуск на |
износ определяем из условия |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Аизн |
^ |
(ДУр + Аизг+ Ддеф)> |
|
|
|
|||
где |
б — допуск на |
изготовление |
изделия; |
|
|
|
||||||
|
ДУр — колебания |
расчетной усадки. |
|
|
|
|
||||||
|
|
АУР |
|
0,5-180 |
0,3-180 |
0,9—0,54 = 0,36 мм. |
|
|||||
|
|
|
100 |
|
|
100 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Деформация в нормальных условиях прессования может быть |
|||||||||||
принята равной Ддеф=10-3Д |
т. е. при диаметре |
180 мм деформа |
||||||||||
ция равна 0,18 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Подставив |
значения, получим: |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Д„зн= 2 — (0,36 + 0,08+0,18) = 1,38 |
мм, |
|
|
|||||||
или на одну сторону — 0,69 мм. |
|
|
|
|
|
184
6. Прессовые уклоны
После окончания этапа фиксации формы стеклянное изделие в результате охлаждения и усадки плотно охватывает формую щие поверхности пуансона, образующие внутренние полости. Од новременно наружные поверхности изделия несколько отходят от формующих поверхностей матрицы, образуя с ними зазор.
Для осуществления обратного хода пуансона без повреждения отпрессованного изделия, а также удаления его из матрицы боко вые формующие поверхности деталей пресс-форм должны иметь некоторый уклон к направлению разъема.
Минимальная величина прессовых уклонов зависит от ряда факторов:
коэффициентов линейного расширения стекломассы и матери ала деталей пресс-форм;
температурного поля системы пресс-форма — стеклянное из делие;
качества формующих поверхностей деталей пресс-форм — точ ности их геометрических форм, волнистости и шероховатости;
размеров формующих поверхностей; физико-механических и химических свойств материала деталей
пресс-форм и стекломассы; состояния пресса; режимов прессования.
Если учесть, что все перечисленные выше факторы так или иначе взаимосвязаны со скоростью нарастания и величиной за зора, образующегося между формующими поверхностями деталей пресс-форм и сопрягающимися с ними поверхностями изделия, то представляется возможность установления теоретической зави симости прессовых уклонов от основных факторов.
В период обратного хода пуансона пространство между его формующей поверхностью и поверхностью изделия заполняется воздухом. При недостаточной величине зазора, образующегося между контактирующими боковыми поверхностями изделия и пу ансона, воздух не успевает заполнить пространство между тор цом пуансона и дном изделия. При этом происходит деформация донной части изделия, а при большой толщине — ее вздутие.
При нормальной величине прессового уклона с поднятием пу ансона на высоту S, не вызывающую заметной деформации изде
лия, вакуум заполняется воздухом (рис. 76). |
|
|
et |
Боковой зазор е возрастает от нуля до определенной величины |
|
(e = S-sirup). |
|
|
|
Условием нормального отвода пуансона будет |
|
|
Ѵв > Ѵп |
(а) |
где |
Ѵв и Ѵп — объемы поступавшего через зазор воздуха |
и прост |
ранства между торцом и дном изделия. Объем пространства
185