ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.06.2024
Просмотров: 117
Скачиваний: 1
мер относительную глубину нарезки h = |
1 + |
относительный |
|
зазор уплотнения /С6 = 1 + |
и т. д. |
Аналогичным образом |
на характеристику уплотнения влияет и глубина нарезок винто вой линии. От глубины нарезок h зависит площадь проходного сечения уплотнения, поэтому чем больше /г, тем больше величина утечек жидкости через уплотнение. С другой стороны, увеличение h приводит к росту степени турбулентности жидкости в рабочем
зазоре |
уплотнения |
и, следо |
|
||||||
вательно, |
К |
росту- |
КОЭффИ- |
АН.м |
|||||
циента сопротивления |
винто |
60 |
|||||||
вого |
|
уплотнения. |
|
Таким |
40 |
||||
образом, |
должно |
существо |
|
||||||
вать такое значение глубины |
|
||||||||
нарезки |
/іопт, |
|
наличие |
кото |
W |
||||
рой |
обеспечивает максималь |
|
|||||||
ное |
значение |
коэффициента |
|
||||||
сопротивления |
или, |
что то |
|
||||||
же самое, |
минимальную ве |
|
|||||||
личину |
|
утечек |
жидкости. |
|
|||||
Совместное |
влияние |
ради |
|
||||||
ального |
зазора б |
и глубины |
|
||||||
нарезок уплотнения |
h |
приво |
|
||||||
дит к наличию оптимальных |
|
||||||||
значений |
относительной глу |
|
бины нарезок hom. На рис. 59 заштрихованным полем 1 по казана теоретическая область оптимальных значений отно сительной глубины нарезок
К„опт в зависимости |
от окруж |
Рис. 60,- Зависимость |
величины напора |
|||||
ного |
критерия Рейнольдса |
J —5 — |
|
10— * |
б_. |
|||
|
соответственно |
: |
||||||
Reu, |
построенная |
на |
осно |
|
для |
Q, равных 0; |
||
вании |
теоретических |
расче |
0,5* ІО“ 4; 1,0- ГО"4; 1,5* |
|
и 2,0- 10-‘ м7с; |
|||
тов, выполненных по зависи |
|
|
|
|
||||
мостям, |
приведенным |
выше. |
|
|
|
|
Из рисунка видно, что теоретическое поле относительных зна
чений hom в зависимости от изменения Reu уменьшается с падением критерия Рейнольдса. При этом для каждого фиксированного зна^
чения Reu == const величина /іопт также изменяется. Для Re„ =
= 100 |
= const эти изменения находятся в пределах 3,0 |
/гопт ^ |
=ss 6,0, |
а для Reu = 1 • 104 — в пределах 8,5 ==£ /гопт |
12,0. Та |
кие высокие колебания оптимальных значений относительной глу
бины нарезки /іопт показывают наличие еще ряда параметров, определенным образом оказывающих влияние на характеристики уплотнения. На рис. 60 показано изменение напора, удерживае-
ЮЗ
мого винтовым уплотнением в зависимости от изменения относи
тельного зазора |
для различных протечек жидкости Q через |
уплотнение. При этом на графике приведены данные для винтовых уплотнений с нарезкой на вращающейся втулке (штриховые линии) и с нарезкой на неподвижной втулке (сплошные линии). Как будет показано ниже, наличие нарезок на винте или втулке приводит к изменению величины коэффициента сопротивления, что отра жается на величине напора АЯ , удерживаемого винтовым уплот нением таким образом, что напор, удерживаемый винтовым уплот нением с нарезкой на неподвижной втулке при прочих равных условиях (постоянная величина утечки и идентичные геометри ческие характеристики уплотнения), оказывается выше, чем напор, удерживаемый уплотнением с нарезкой на вращающейся втулке.
Полагая в первом приближении наличие зависимости
АН - (4 Г |
(84) |
покажем связь коэффициентов Л и а от различных параметров. Когда Q = 0, а именно этот случай представляет наибольший интерес для инженерной практики, зависимость (84) при нарезке
на статоре преобразуется к виду
АН |
= |
8 |
\—0,65 |
(84а) |
|
|
0,142 ( - J - j |
||||
а при нарезке на роторе к виду |
\ —0,825 |
|
|||
АН = |
S |
|
|||
0,045 ( -J-) |
(846) |
||||
|
|
С увеличением протечек жидкости через винтовое уплотнение постоянные коэффициенты Л и а выражения (84) изменяют свое
Зависимость |
коэффициентов А и а |
абсолютное |
|
значение |
в |
|||||||||||
|
уравнения (84) от величины |
соответствии |
с |
|
данными, |
|||||||||||
|
|
|
|
Таблица 8 |
приведенными |
|
в |
|
табл. |
8 |
||||||
|
и от |
вида нарезки |
уплотнение |
(для |
|
уплотнения |
|
диамет |
||||||||
утечки жидкости |
через винтовое |
ром 50мм, |
п |
= 3000 об/мин). |
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Нарезка |
Нарезка |
Для определения влия |
|||||||||||||
Q.10« |
ния |
относительной глуби |
||||||||||||||
на роторе |
на статоре |
ны |
|
нарезки |
|
винтового |
||||||||||
в м3/с |
а |
А |
а |
А |
|
|
||||||||||
0 |
0,825 |
0,04500 |
0,652 |
0,1420 ' |
уплотнения |
на |
|
величину . |
||||||||
0,5 |
1,135 |
0,01660 |
0,883 |
0,0405 |
давления, |
.удерживаемого |
||||||||||
|
|
|
|
|
им, |
или, |
что |
|
то |
же |
са |
|||||
1,0 |
1,301 |
0,01210 |
1,000 |
0,0100 |
мое, |
|
на величину |
утечек |
||||||||
|
|
|
|
|
жидкости= |
через |
уплотне |
|||||||||
1,5 |
1,730 |
0,00233 |
— |
— |
ние, |
|
рассмотрим |
|
зависи |
|||||||
мость |
Q |
f |
(h) |
(рис. |
61). |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
104
Данные, |
приведенные |
070 Ѵ / с |
||
на рисунке |
для постоян |
|
||
ных значений |
А Н , |
показы |
|
|
вают, что глубина нарезки |
|
|||
винтового |
уплотнения |
|
||
имеет явно |
выраженный |
|
||
минимум, применение |
ко |
|
||
торого обеспечивает |
наи- |
|
■меньшее количество утечек жидкости через уплот нение. На рисунке этот минимум показан зашт рихованным полем. С рос том перепада давления минимум ■ оптимальных значений /гопт сужается и
достигает |
для |
случая |
|
|||||
А Я |
= |
50 |
м |
значения |
|
|||
Н |
|
0,2 мм. Для малых |
|
|||||
опт = |
|
|||||||
перепадов |
давления |
диа |
|
|||||
пазон |
оптимальных |
зна |
|
|||||
чений |
honr |
расширяется |
|
|||||
и достигает |
для |
случая |
|
|||||
нулевых утечек жидкости |
|
|||||||
черезНопг —винтовое уплотнение |
|
|||||||
(А Я |
= 5,5 |
м) |
значений |
|
||||
|
|
0,2-н2,0 мм. |
|
для |
|
|||
Таким |
образом, |
|
||||||
винтовых уплотнений |
оп |
|
||||||
тимальная величина |
отно |
|
||||||
сительной глубины |
нарез |
|
||||||
ки для случаев Q > 0 |
дол |
|
||||||
жна |
|
выбираться |
.исходя |
|
||||
из соотношения |
|
|
|
|
||||
horn = |
1 + |
-ß- «=* 3,0, |
|
|||||
в то время |
как |
для |
слу |
|
||||
чая |
Q |
= 0 |
в |
качестве ос |
|
|||
|
жидкости Q через винтовое уплотнение от |
|||||||
новы для выбора оптималь |
глубины нарезки к и напора А Н , удерживае |
|||||||
ной |
|
глубины |
нарезки |
мого уплотнением |
||||
должно' |
использоваться |
|
выражение 3,0</гопт<21 Аналогичная тенденция наблюдается и для других параметров
винтового уплотнения,
Обрабатывая опытные данные в виде зависимости h = f (Reu) (см. рис. 59), получаем поле оптимальных значений h0DT =
105
= / (Reu) (на рисунке это поле заштриховано и показано индек
сом 2). Сопоставляя поля оптимальных значений /іопт, получен ных экспериментально, с аналогичным полем, рассчитанным на основании теоретических зависимостей (73)— (78), можно сделать заключение о том, что в области малых значений критерия Рей
нольдса имеет место неравенство |
/гопт. э,(Сп > Кт. теор. |
в то время |
||
как в зоне больших величин Reu (Re„ |
5- ІО2) поле |
honr |
эксп за |
|
|
нимает верхнюю зону аналогичного поля, полученного теорети
чески. |
|
Ігопг |
может быть |
В практических расчетах средняя величина |
|
||
определена по |
зависимости |
|
(85) |
|
Лопт= 1 ,2 5 у Ъ е н, |
|
|
справедливой в диапазоне Re„ sg 50, и по выражению |
(86) |
||
справедливому |
йопт = 8,5 Re“'0"’5, |
|
|
в диапазоне Re„ >> 50. |
|
|
Однако полученные данные, особенно данные, представленные уравнениями (85) и (86), не должны трактоваться формально. Эти уравнения не могут служить для определения величины радиаль ного зазора 8, они служат лишь для определения глубины на резки hom.
При разработке уплотнений следует задаться минимальным значением радиального зазора б, поскольку, как следует из урав нения (84), величина давления, удерживаемого винтовым уплот нением, обратно пропорционально радиальному зазору в сте пени а . Радиальный зазор обычно выбирается исходя из жест кости уплотняемого вала, класса точности и на основании динамических условий работы винтового уплотнения. Исходя из указанных требований, величина радиального зазора б может быть выбрана на основании опытных данных, приведенных в ра боте [7].
19. Н а р е з н а в и н т о в о г о у п л о т н е н и я
Основной отличительной особенностью винтового уплотнения является наличие многозаходной винтовой нарезки на наружной поверхности охватываемой (вал или ось) или на внутренней по верхности охватывающей детали (втулке). Любые из этих элемен тов могут иметь окружную скорость, в результате чего винтовое уплотнение может работать в трех различных режимах (табл. 9), отличающихся один от другого направлением вращения элемента уплотнения, не имеющего нарезки.
Естественно, что как конструктивные особенности уплотнения, так и режимы его работы могут оказать существенное влияние на характеристики уплотнения.
106
Особенности работы винтовых уплотнений |
Таблица 9 |
Вид уплотнения и эскиз
Винтовое |
с нарезкой |
на валу |
или оси |
|
|
б г ч |
Р,>Рг |
а |
Винтовое с нарезкой на втулке
Определение
1.Винтовое уплотнение, имеющее гладкую втулку 2 и вал 1 с нарезкой, направление вращения которого обес печивает увеличение сопротивления движению жидкости из камеры высо кого давления (камера Б , давление р{)
вкамеру низкого давления (камера А , давление р2).
2.Винтовое уплотнение, имеющее неподвижную ось 1 с нарезкой и глад кую втулку 2, в результате вращения которой по часовой стрелке обеспе чивается увеличение сопротивления
движению жидкости из камеры вы сокого давления (камера Б , давле ние Рх) в камеру низкого давления (камера А , давление р2).
3. Винтовое уплотнение, имеющее неподвижную ось 1 с нарезкой и глад кую втулку 2, в результате вращения которой против часовой стрелки обес печивается увеличение сопротивления движению жидкости из камеры высо кого давления (камера Б , давление Рі) в камеру низкого давления (камера А*, давление р2)______________________________________
1.Винтовое уплотнение, имеющее гладкую неподвижную ось 3 и цилин дрическую втулку 4 с нарезкой, вра щение которой обеспечивает увели чение сопротивления движению жидкости из камеры высокого давле ния (камера Б , давление р2) в камеру низкого давления (камера А , давле ние р2).
2.Винтовое уплотнение, имеющее
неподвижную цилиндрическую втул-
. ку 4 с нарезкой, внутри которой вращается по часовой стрелке глад кий цилиндрический вал, в резуль тате вращения которого, обеспечи вается увеличение сопротивления дви жению жидкости из камеры высокого давления (камера Б, давление рі)
в камеру низкого давления (камера А , давление р2).
3. Винтовое уплотнение, имеющее неподвижную цилиндрическую втул ку 4 с нарезкой, внутри которой вра щается против часовой стрелки глад кий цилиндрический вал, в резуль тате чего обеспечивается увеличение -сопротивления движению жидкости из камеры высокого давления (ка мера Б , давление рг) в камеру низ кого давления (камера А , давление р2)
107