ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.06.2024
Просмотров: 116
Скачиваний: 1
Нарезка на вращающихся неподвижных элементах уплотнения.
Рассмотрим работу двух типов винтовых уплотнений (см. табл. 1): а) с многозаходной нарезкой на валу, который вращается в глад кой цилиндрической втулке с зазором б, и б) многозаходной на резкой на внутренней неподвижной поверхности втулки, в кото рой с зазором б установлен вращающийся цилиндрический вал.
Различие в работе этих видов уплотнений заключается в том, что в первом случае сопротивление перетоку жидкости из камеры в камеру обусловлено вращением вала с нарезкой. Цилиндриче ская гладкая втулка при этом лишь формирует геометрический канал уплотнения, не оказывая существенного влияния на про филь скоростей и на величину турбулентных пульсаций в нем. Во втором случае гладкий цилиндрический вал в результате вяз костных сил передает энергию движущейся или находящейся в ка нале уплотнения жидкости, в результате чего последняя приоб ретает вращательное движение со скоростью иф.. Частицы этой
жидкости под действием центробежных сил набегают на нарезки не подвижной втулки, в результате чего в канала-х уплотнения воз никает сильно развитое вихревое поле, обусловливающее возник новение сил, препятствующих движению жидкости из зоны высо кого давления в зону низкого. Тем самым во втором случае неподвижная втулка с нарезкой помимо пассивной роли—формиро вания каналов уплотнения, оказывает также и активное воздей ствие на жидкость, что должно привести к увеличению сопротив ления для винтовых уплотнений этого типа.
На рис. 62 представлены рабочие характеристики А Н = f (Q) четырех винтовых уплотнений, имеющих различную величину радиального зазора б и нарезку на вращающемся валу или на не подвижной втулке. Из рисунка видно, что для всего рабочего диа пазона характеристика уплотнения с нарезкой на неподвижной втулке располагается выше характеристики винтового уплотнения с нарезкой на вращающемся валу. Это различие становится тем больше, чем больше протечка жидкости через уплотнение или чем
больше |
радиальный |
зазор |
б |
исследованных |
уплотнений |
|
(см. рис. 60). Обобщение данных, |
приведенных на |
рис. 60 и 62, |
||||
может |
быть сделано на |
основе |
использования коэффициента |
К |
||
|
увеличения удерживающей способности винтовых уплотнений от
б
-J- и величины утечки жидкости через уплотнение. При этом
где А # ! — напор, удерживаемый винтовым уплотнением с на резкой на неподвижной втулке и гладким вращающимся валом; А # 2— напор, удерживаемый винтовым уплотнением с нарезкой на валу, вращающемся в гладкой цилиндрической втулке. Пола гая существование зависимости (рис. 63)
108
имеем для случая |
Q — |
О |
А = |
4,0 и а = 0,2 |
для |
случая |
Q |
= |
|||||||||||
= 0,5 -ІО "4 |
м3/с |
А |
= |
|
5,0 |
и |
а = |
0,22 и для |
случая |
Q = |
1,0 |
X |
|||||||
X |
ІО-4 м3/с |
А = |
6,0 и |
а |
= |
0,25. |
|
|
|
|
|
||||||||
|
Опытные данные в виде функ |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
ции |
К = |
f |
( ) |
|
представлены |
|
на |
|
|
|
|
|
|||||||
рис. |
63 кривой |
4. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Следует |
отметить, |
|
|
что |
коэф |
|
|
|
|
|||||||||
фициент |
увеличения |
удерживаю |
|
|
|
|
|||||||||||||
щей |
способности |
винтовых |
|
уп |
|
|
|
|
|||||||||||
лотнений |
К |
не |
зависит |
от |
зна- |
|
|
|
|
|
|||||||||
чения Re„ = ---- для |
всегоQ.диа- |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
пазона протечек жидкости |
|
|
|
|
|
|
|
|
АН.м
Рис. 62. Зависимость напора А Я , удер живаемого винтовым уплотнением, от величины утечек Q и радиального зазора б:
1—3 |
— нарезка на |
вращающемся валу (б "= |
|||
= 0,1 мм); |
2—4 — |
нарезка |
на неподвижно!! |
||
втулке |
|||||
|
|
(б = 0,05 |
мм) |
Рис. |
|
63. Зависимость коэффициента |
|||
|
|
„ |
|
б |
_ |
|
|
А от величин —г |
и Q: |
||
|
|
|
|
а |
|
|
— К = f |
соответственно |
|||
1—3 |
|
Q, |
равных |
||
для |
|
|
0; 0,5'І0~4 н І,0 х |
||
X |
К Г 4 м3/ с; |
4 - К |
= / (Q) |
||
|
На основании изложенного может быть сделан вывод о пред почтительном использовании в технике винтовых уплотнений с на резкой на неподвижной втулке, хотя технология изготовления уплотнений этого типа несколько сложнее, чем технология изго товления винтовых уплотнений с многрзаходной нарезкой на вра щающемся валу.
Отметим также, что в связи с указанными трудностями эмпири ческие зависимости, приведенные в настоящей главе, основаны на экспериментальных исследованиях винтовых уплотнений с нарез кой на вращающемся валу.
109
Направление вращения гладкого элемента винтового уплотне ния. При вращении гладкого элемента уплотнения уплотняемая жидкость вследствие вязкостных сил прилипает к вращающейся поверхности и увлекается ею в движение. Неподижная поверх ность с многозаходной нарезкой воздействует на это движение жидкости, преобразуя ее кинетическую энергию в потенциальную, препятствующую перетоку жидкости из полости повышенного дав ления в полость пониженного.
Естественно предположить, что направление вращения глад кого элемента уплотнения и направление нарезки неподвижного его элемента взаимосвязаны. Раз личная комбинация направлений нарезок и вращения вала приво дит к различным режимам работы уплотнения. Для объяснения этого, рассмотрим треугольники скоростей жидкости в канале винтового уплотнения (рис. 64).
Уплотнение работает с поло жительным перепадом давления от камеры Б к камере А , в резуль тате которого осуществляется переток жидкости по каналам уплотнения глубиной Л и по коль цевому зазору б между движу щейся поверхностью уплотнения
пи ее неподвижным профилем
Рис. |
64. |
Треугольник |
скоростей |
т. |
Предположим, |
что |
профиль |
||||
|
|
уплотнения |
|
нарезки |
наклонен |
под |
углом |
а |
к |
||
жидкости |
в каналах |
винтового |
торцовой |
плоскости п,уплотнения. |
|||||||
Полагая далее, что гладкая плос |
|||||||||||
|
|
|
|
||||||||
щая |
гладкий вращающийся |
кость уплотнения |
имитирую |
||||||||
вал или |
гладкую |
вращающуюся |
втулку, имеет возможность перемещаться во взаимообратных направлениях с окружной скоростью ±ы .
Учитывая, что для идеальной, несжимаемой жидкости направ ление ее относительной скорости + ® и — w совпадает с направле нием нарезки, нетрудно получить абсолютные скорости + о и — ѵ, величины которых позволяют определить также и расходные со ставляющие скоростей + и т и — ѵт. Направление этих скоростей показывает, что при положительном направлении окружной ско
рости |
(-}-«) |
расходная |
составляющая + |
ѵт |
скоростей |
жидкости |
|||||||
направлена |
ви) сторону |
камеры |
пониженного давления |
А , |
|||||||||
в то |
время как |
при |
отрицательном |
направлении |
окружной |
||||||||
скорости |
(— |
расходная составляющая |
— |
ѵт |
скоростей |
||||||||
жидкости направлена |
в |
сторону |
уплотняемой |
камеры |
Б . |
Это |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
должно привести к увеличению протечек жидкости через уплотнение для первого случая и к уменьшению по сравне
но
нию с протечками через неподвижное уплотнение (п = 0) — для второго. ,
Данные-экспериментальных исследований .подтверждают этот вывод (рис. 65), показывая увеличение протечек жидкости через уплотнение (кривые 2, 3 и 4) и их уменьшение (кривые 5, 6 и 7).
Таким образом, при проектировании винтовых уплотнений с вращающимся гладким элементом особое внимание следует уделять выбору направления хода винтовой линии на неподвиж ном элементе уплотнения. Очевидно, что в правильно сконструи рованном бесконтактном винтовом уплотнении направление окруж-
А Н .м
Рис. 65. Зависимость напора ДН , удерживаемого винтовым уплотнением с нарезкой на неподвижном корпусе, от величины утечек Q и направления вра щения гладкого вала (п1 — л7— различные частоты вращения вала):
/ — л , = 0; 2—4 — п2 < /і3 < л4; 5—7 — н5 < п е < п, .
ной скорости должно образовывать острый угол с направлением движения воображаемого тела, двигающегося по каналам нарезки из зоны высокого давления в-зону низкого.
Следует отметить, что рассматриваемые два случая движения элементов уплотнения —•движение вала и движение втулки — лишь в первом приближении могут рассматриваться как подобные. Действительно, при вращении вала в зазоре уплотнения существует поле центробежных сил и вызванные ими вихри Тейлора, в то время как при вращении втулки поле центробежных сил подав ляется самой вращающейся поверхностью и вихри Тейлора в за зоре такого уплотнения могут возникнуть лишь при значитель ных частотах вращения. Естественно, что такое различие в струк туре потока должно отразиться и на рабочих характеристиках уплотнения. Наличие такого влияния уже отмечалось в работе [11]. Однако качественная картина влияния направления вра щения гладкого элемента уплотнения на рабочие характеристики
Ш
уплотнения остается той же, вне зависимости от того вращается ли вал или втулка.
Форма профиля нарезки. Одним из основных параметров, влияющих на характеристику винтовых уплотнений, является форма профиля нарезки. В работе [7] было показано, что макси мальное давление, удерживаемое винтовым уплотнением при от
сутствии утечек |
уплотняемой жидкости, определяется |
безраз |
||||||
мерным комплексом |
К |
_ Др f F |
np |
|
|
|
|
|
где Ар — перепад |
|
Р — |
’ |
винтовым |
уплотне |
|||
давления, удерживаемого |
||||||||
нием (при работе |
на |
воде); |
,Fnp — проходная |
площадь |
сечения |
|||
винтового уплотнения |
в плоскости, |
перпендикулярной |
оси вра |
|||||
щения; р, — динамический |
коэффициент вязкости; |
и2 |
— окруж |
|||||
|
ная скорость на внешнем диаметре уплотнения.
В табл. 10 представлены данные исследования для следующих четырех типов профиля нарезки: а) ленточной, когда в нормаль-
|
|
Таблица 10 |
Влияние профиля нарезки на величину |
|
|
относительного коэффициента давления, удерживаемого |
||
винтовым уплотнением |
Относитель |
|
|
|
|
Форма профиля нарезки |
Эскиз нарезки |
ный |
коэффициент |
||
|
|
удерживае |
|
|
мого |
|
|
давления |
|
— |
1,0 |
Ленточная |
|
|
|
— |
|
Трапецеидальная |
fWMI |
1,3 |
|
||
|
ш ш ш ш |
1,8 |
Метрическая |
Ш 1 |
|
|
ш ш ш |
|
Метрическая специальная |
<хш 2,0 |
112