Файл: Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.07.2024
Просмотров: 141
Скачиваний: 0
где s — относительная площадь сечения гранул; со—объемное содержание крупного заполнителя; К—коэффициент пропорциональности, зависящий
от взаимного расположения гранул и равный 1,1-1,2.
Приведенная зависимость показывает, что относи тельная площадь сечения гранул s всегда больше их объемного содержания со, взятого в долях единицы:
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
>со, |
так |
как со<1, а |
коэффициент пропорциональ |
|
||||||||||||
ности К> |
1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
В |
бетоне |
значение |
коэффициента |
пропорционально |
|
|||||||||||
сти зависит, по-видимому, от гранулометрического со |
|
||||||||||||||||
става |
и |
|
формы зерен |
пористого щебня |
или |
|
гравия, |
|
|||||||||
а также |
от соотношения |
прочности |
заполнителя |
и рас |
|
||||||||||||
творной части. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
По |
мере |
повышения |
|
прочности |
растворной |
части |
|
|||||||||
этот коэффициент может несколько увеличиться. |
|
|
|||||||||||||||
|
Для |
приблизительной |
оценки прочности |
заполните |
|
||||||||||||
ля в бетоне можно использовать ту геометрическую за |
|
||||||||||||||||
висимость, |
которая |
справедлива при |
большем |
диапазо- |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
не значений его объемного содержания: |
s = |
1,1 со 3 . |
|
||||||||||||||
График зависимости относительной площади сечения |
|
||||||||||||||||
гранул крупного заполнителя s от его объемного содер |
|
||||||||||||||||
жания в бетоне со приведен на рис. 4. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Объемное содержание заполнителя может быть по |
|
|||||||||||||||
лучено по формуле со=1/к (1—Я), |
где |
|
Ук |
— расход |
|
||||||||||||
крупного |
заполнителя |
на |
1 м3 |
бетона |
по |
объему в м3; |
|
||||||||||
Я — межзерновая |
пустотность |
крупного |
заполнителя |
|
|||||||||||||
в долях единицы. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Если |
применяются |
две |
фракции |
крупного |
заполни |
|
||||||||||
теля, с о = У к 1 ( 1 — Я 1 ) + У к 2 (1 — Я 2 ), где |
V K U |
V K 2 — расход |
|
||||||||||||||
соответственно первой и второй фракций крупного за |
|
||||||||||||||||
полнителя; |
П \ и Я 2 |
— межзерновая |
пустотность |
соответ |
|
||||||||||||
ственно первой и второй фракций крупного заполнителя. |
|
||||||||||||||||
|
Если предположить, что прочности данного запол |
|
|||||||||||||||
нителя |
|
и |
растворной |
|
части полностью |
используются |
|
||||||||||
в опасном сечении, проходящем преимущественно через |
|
||||||||||||||||
гранулы |
пористого |
гравия, то |
прочность |
бетона |
будет |
|
|||||||||||
находиться в линейной зависимости от прочности рас- |
; |
||||||||||||||||
творной |
части: R—sRi-\-{\—s)Rv.4 |
|
|
(при |
|
|
ЯР.ч>Яз), |
|
|||||||||
где |
R3 |
и |
Rv |
ч — прочность |
при |
сжа^тТтг^вет-вететавн**©---^ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
Г в о . ПубЯЯ-!.ЧйЯ |
ь |
2—347 |
ьибдмсте;-;* СССР |
|
|
|
Э К З Е М П Л Я Р |
|
' . . Ч И Т А Л Ь Н О Г О З А Л А |
заполнителя н растворной части. При определенном объемном содержании данного пористого заполнителя первое слагаемое — величина постоянная.
Между тем зависимости, приведенные на рис. 3, сви детельствуют о нелинейном возрастании прочности лег кого бетона при увеличении прочности растворной час ти. Следовательно, прочность заполнителя и растворной
Рис. 4. Зависимость отно сительной площади сече ния крупного заполните ля от его объемного со
держания |
в |
бетоне: s = |
|
|
2 |
= |
1,1 |
со 3 |
части используется в бетоне в разной степени — в за висимости от величин их деформативных характеристик.
Прочность всех каменных материалов зависит от однородности их строения, так как разрушение начина
ется в результате концентрации напряжений |
в |
наибо |
лее слабом месте. Однородность материалов |
в |
значи |
тельно большей степени влияет на прочность, определя емую наиболее слабым сечением, чем на деформативность, характеризующую свойства материала во всем объеме испытываемого образца. Поэтому увеличение прочности бетонов и растворов, как правило, не сопро вождается пропорциональным увеличением модуля де формаций.
С ростом прочности бетона уменьшается отношение модуля упругости к пределу прочности. Это отношение называется упругой характеристикой материала. Отно шение модуля полных деформаций при кратковремен ной нагрузке к пределу прочности при сжатии по ана логии можно назвать характеристикой деформативиости. Последняя всегда меньше упругой характеристики и численно равна обратной величине предельной сжи маемости.
Точное определение предельной сжимаемости мате риалов является сложной задачей, так как в экспери менте трудно уловить начало разрушения образца —
18
процесса, зависящего от времени действия сжимающей нагрузки.
Экспериментальные данные по определению пре дельной сжимаемости различных видов бетона указыва ют на тенденцию ее увеличения с ростом прочности. На пример, в опытах СоюздорНИИ предельная сжимае мость керамзитобетона марки 100 составила 1,38-Ю- 3 , марки 200 — 1,8-Ю-3 , марки 300 — 2,4-10"3. Эти данные показывают, что характеристика деформативности ке рамзитобетона прямо пропорциональна его упругой характеристике и эти характеристики мало отличаются одна от другой по величине.
Предельная сжимаемость пористых заполнителей обычно больше, чем цементного раствора на кварцевом песке той же прочности. Но с ростом прочности раствор ной части предельная сжимаемость ее увеличивается и может стать больше предельной сжимаемости заполни теля. Поэтому, если прочность растворной части незна чительно превышает прочность пористого заполнителя, то разрушение бетона начинается с разрушения раство ра между гранулами, сразу после чего разрушаются сами гранулы. Если прочность растворной части суще
ственно превышает прочность пористого |
заполнителя, |
|
то сначала разрушаются гранулы. |
В результате этого |
|
в сводах из цементного раствора |
резко возрастают по |
|
перечные усилия распора, что и приводит к |
разрушению |
бетона. В первом случае к моменту разрушения недоис пользуется прочность заполнителя, во втором — рас творной части.
Таким образом, прочность бетона может быть связа на с прочностью его компонентов и их деформативными
характеристиками следующими |
зависимостями: |
|
|||
R = 1 , 1 Л з — + ( l - |
1 > Т ) / ? Р . , < |
# р . „ |
(1) |
||
|
а р - ч |
|
|
|
|
при а з < % > . ч |
(предельная |
сжимаемость |
заполнителя |
||
больше, чем растворной части); |
|
|
|
||
Д = |
1,1а>Т Я3 + ( l - l , l c o X ) ^ p . 4 |
^ , |
(2) |
||
при ссз>«р.ч |
(предельная |
сжимаемость |
заполнителя |
меньше, чем растворной части).
2* |
19 |
В этих зависимостях а 3 и а Р . ч — характеристики деформатпвиости заполнителя и растворной части. По скольку в приведенных формулах фигурируют только их отношения, характеристики деформатнвпостп могут в приблизительных расчетах быть заменены упругими ха рактеристиками:
где Е3 |
и Ер,ч—модули |
упругости соответственно круп |
ного заполнителя и растворной части. |
||
Если прочность легкого бетона, определенная по фор |
||
муле |
(1), превышает |
прочность растворной части, то, |
учитывая возможность разрушения бетона по поверхно сти, не проходящей через зерна крупного пористого за полнителя, расчетная прочность бетона должна быть принята равной прочности растворной части: R=RV.4.
Результаты проведенного сопоставления показывают достаточно близкую сходимость расчетных значений
прочности |
легкого бетона, определенных |
по |
формулам |
(1) и (2), |
с опытными данными (см. рис. |
3). |
Следова |
тельно, учет деформативных свойств пористых заполни телей, их предельной сжимаемости позволяет объяснить нелинейный характер зависимости прочности легкого бе тона от прочности его растворной части.
Приблизительная оценка прочности керамзита в бе тоне показывает, что даже при малой плотности запол нителя она может быть значительной. Однако полное использование прочности пористого заполнителя в бето не возможно лишь в том случае, если его предельная сжимаемость не превышает предельной сжимаемости растворной части.
Таким образом, в легком бетоне в разной степени используется прочность заполнителя и растворной ча сти. Этим объясняется отмечаемая многими исследова телями характерная особенность легких бетонов: увели чение расхода цемента, повышение его активности и со ответствующее снижение водоцементного отношения после определенного предела не приводит к существен
ному росту прочности бетона на данном |
заполнителе. |
Это свидетельствует о том, что возможности |
перераспре |
деления напряжений между заполнителем и растворной частью весьма ограничены и что полное использование прочности обоих компонентов легкого бетона достигает-
20
ся лишь при близких значениях их предельной сжимае мости.
Таким образом, пористые заполнители имеют повы шенную хрупкость.
На повышенную хрупкость керамзита указывают также результаты опытов А. И. Ваганова по определе нию работы удара, необходимой для разрушения плиты, лежащей на песке. Результаты этих опытов показали, что сопротивление удару керамзитобетона на 25—30% ниже, чем тяжелого бетона такой же прочности на гра нитном щебне.
Широкое разнообразие свойств пористых заполните лей и бетонов на их основе ограничивает возможности теоретических обобщений. Поэтому теория легких бето нов вполне закономерно носит эмпирический характер и направлена преимущественно на разработку методики поисков оптимальных решений поставленных задач.
Прочность тяжелого бетона довольно четко связана с водоцементным отношением, имеются достаточно точ ные рекомендации по назначению расхода воды затворення при заданной удобоукладываемости смеси; для легкого бетона такие рекомендации носят весьма ориен тировочный характер.
Прочность легкого бетона, хотя и в меньшей степени, но тоже зависит от плотности цементного камня, а сле довательно, и от водоцементного отношения. Но здесь невозможно расчетным путем определить содержание воды в цементном тесте, так как значительная часть во ды поглощается заполнителем, увлекая за собой цемент
воткрытые поры и капилляры.
Впроцессе схватывания цемента происходит обрат ная миграция воды из заполнителя в практически неоп ределимом количестве. При нагревании бетонной смеси эта миграция интенсифицируется и может привести к снижению прочности бетона, если термообработка нача та до окончания схватывания цемента.
Величина поглощения воды из цементного теста за висит от размера зерен заполнителя и характера их по верхностной пористости, а также от водоцементного от ношения.
Все это приводит к тому, что свойства растворной части в легком бетоне могут значительно отличаться от свойств отдельно взятой растворной части, особенно ес ли учесть различные условия уплотнения. Это различие
21
возрастает с увеличением пористости применяемых за полнителей. Есть основания полагать, что в результате влияния заполнителей прочность растворной части с вы соким водоцементным отношением увеличивается, а с низким — уменьшается.
Следовательно, свойства крупного заполнителя мо гут в известной степени предопределять наибольшую прочность растворной части при заданных способе уп
лотнения, активности цемента |
и объемном содержании |
в бетоне пористого щебня или |
гравия. |
Анализ и теоретическое обобщение результатов ис следований позволяет на основе выявленных закономер ностей наметить наиболее рациональное направление по иска нужного решения и тем самым сократить объем
необходимых опытов. |
|
|
Так, приведенные зависимости (1) и |
(2) позволяют |
|
сделать ряд важных практических выводов: |
||
1) при |
необходимости повышения прочности бетона |
|
за пределы |
легко достижимого уровня |
целесообразно |
уменьшить предельную крупность зерен пористого щеб ня или гравия, используя увеличение их плотности и прочности с уменьшением размеров, и одновременно снизить объемное содержание крупного заполнителя. Относительное увеличение объема растворной части в легком бетоне уменьшает влияние крупного пористого заполнителя на ее свойства. Поэтому уменьшение до из вестного предела расхода крупного заполнителя обычно позволяет повысить прочность и жесткость растворной части;
2) применение пористого песка вместо кварцевого обеспечивает более полное использование прочности крупного пористого заполнителя, уменьшая таким обра зом влияние его объемного содержания на прочность бе тона. Это объясняется тем, что при равной прочности модуль упругости растворной части на пористом песке ниже, чем на кварцевом, на 30—40%. Соответственно больше предельная сжимаемость легкого раствора. Пре дельная сжимаемость раствора на пористом песке, как правило, выше предельной сжимаемости крупного запол нителя, дроблением которого получен этот песок. Таким образом, при использовании пористого песка целесооб разно максимальное увеличение расхода крупного за полнителя;
3) замена кварцевого песка пористым приводит к сии-
22