Файл: Баулин Д.К. Междуэтажные перекрытия из легких бетонов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.07.2024
Просмотров: 144
Скачиваний: 0
коэффициент |
С — величина постоянная, |
C—(h—х) |
(1—Яр). |
|
|
Естественнее |
предположить плавное |
изменение |
свойств бетона по линейному закону, заменив гиперболи ческое очертание приведенного сечения в растянутой зо не прямолинейным (рис. 8, б).
Коэффициент приведения Кщ>= — в этом случае бу-
Е
дет связан линейной зависимостью с расстоянием до ней тральной оси у:
Кп0 |
= 2 — XD |
••—-— |
|
р |
р |
(Л — д.-) |
|
в интервале от y=(h—х) |
(1—Кр) до y—{h—х). |
При |
|
У<(1г—х) (1—Ар ), а также |
в сжатой зоне, как и в пер |
вом случае, /Сщ>=1. Тогда положение нейтральной оси
сечения |
может быть найдено из уравнения |
|
|
||||||
|
|
|
|
Л- |
" |
I |
|
|
|
где А = |
у |
1 — Л* + |
. |
|
|
|
|
||
у |
Приведенное |
напряжение |
растяжения на |
расстоянии |
|||||
от нейтральной |
оси к моменту разрушения |
составит |
|||||||
|
|
|
|
_ |
о-р |
_ |
Мру |
|
|
|
|
|
|
° Р - п р — |
„ |
— . |
|
|
|
|
|
|
|
|
А п р |
|
' п р |
|
|
|
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
р |
( 2 - 4 ) ^ - |
|
|
(3) |
||
|
|
|
I пр |
|
|
( h - x ) |
|
|
|
|
Исследование этой функции показывает, что при |
у= |
|||||||
= |
(h—х) |
|
[на_наиболее |
растянутой грани] |
и при |
у= |
|||
= |
(h—х) |
|
(1—Хр) |
[на границе упругопластической зоны] |
так же, как и в ранее рассмотренном случае, напряже ния равны
М |
(4) |
с р = - Р Ч Л - * ) ( 1 - Я р ) . |
' п р
Однако эти напряжения не являются максимальны ми. Для нахождения расстояния от нейтральной оси, в ко тором рассматриваемая функция достигает экстремаль-
3—347 |
33 |
иого значения, необходимо приравнять к пулю ее произ водную:
СТР= |
М |
(2-Хр) |
2lJ- |
0, |
/ 'Р |
||||
|
' п |
|
(h-x) J |
|
откуда у= (h—x) |
(1 —0,5 Яр ). |
формулу |
(3), получим |
|
Подставляя это |
значение в |
максимальное напряжение растяжения, которое к момен ту разрушения равно
СТр.тах = Яр = |
" Т М А ~ |
*) (1 - |
0 Д р ) 2 - |
(5) |
|
' пр |
|
|
|
Следовательно, упругопластический |
момент сопротив |
|||
ления в этом случае равен |
|
|
|
|
WD = |
— |
^ - |
. |
(6) |
р{h — x)(l — 0,5Хр)2
Интересно, что к моменту разрушения у наиболее рас тянутой грани напряжение снижается и становится мень ше Rp (рис. 7, б). Возможность этого явления подтверж дается исследованиями результатов испытаний бетонных балок методом, предложенным Фере. Такой характер распределения напряжений в растянутой зоне керамзито-
бетонных балок |
был |
получен в ЦНИИЭП жилища |
В. Г. Цимблером |
[93]. |
Следовательно, рассмотренная |
схема работы бетонных элементов в упругопластической стадии отражает действительный характер этого про цесса.
При сравнении рассматриваемых схем упругопласти ческой работы изгибаемых бетонных элементов необхо димо подчеркнуть, что коэффициент пластичности Яр , в отличие от Яр , не связывает предельную растяжимость бетона с пределом прочности при осевом растяжении. Ко эффициент Яр выражает условную долю пластических де формаций на наиболее растянутой грани при понижен ном напряжении в результате начавшегося разрушения отдельных связей. В этом случае упругую часть деформа ций искусственно определяют исходя из величины убы вающего напряжения на растянутой грани непосредст венно перед образованием сквозной трещины. Между тем в крайнем растянутом волокне напряжение в какойто момент проходит через максимальное значение, равное пределу прочности при растяжении. Поэтому, сохраняя
коэффициент Х р для упрощения математических выкла-
34
док и расчетов, необходимо установить его связь со зна чением Кр:
ffp |
_ |
стР |
Rp |
(1-%р)Еб |
|
Rp |
(\-Х)Еб |
Отношение —- |
Hiнаходим |
из |
выражений |
(4) и (5), |
||
тогда |
ЯР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rp |
= |
RP |
|
|
( 1 - 0 , 5 Х р ) 2 £ б |
|
( 1 - Я р ) £ 6 |
|
||
Следовательно, |
|
- |
V |
или Я р = 2 ( 1 — |
V1—А,р). |
|
Я Р =?1 Р |
~ |
|||||
Исследование зависимости величины упругопластиче- |
||||||
ского момента |
сопротивления |
Wv |
от значений Ар показы |
|||
вает, что функция |
(6) имеет оптимум при значении %V£X |
« 0 , 8 или А,р «0,64. При дальнейшем увеличении Хр функ ция убывает. При этом необходимо учитывать, что с уве личением Яр момент инерции приведенного сечения /П р быстро уменьшается. Но развитие пластических дефор маций в балке может продолжаться лишь до тех пор, по ка это приводит к увеличению упругопластического мо мента сопротивления. Следовательно, значение предель
ной растяжимости |
бетона |
при свободных деформациях |
|
Е р не должно превышать |
следующую величину: |
||
е „ < |
^ |
|
~ 2 , 8 - 5 Р . . |
р |
(1 - 0,64 ) |
Е б |
Еб |
Сравнение результатов определения упругопластических моментов сопротивления изгибаемых бетонных об разцов обоими рассмотренными способами показывает, что при одинаковых значениях коэффициента Kv меньшие величины Wv дает расчетная схема, предусматривающая параболическое очертание эпюры напряжений в растяну той зоне. Такой характер распределения напряжений под тверждается результатами опытов и больше соответствует действительности. Но так как процессы упругопласти ческого деформирования изгибаемых образцов в различ ных случаях могут протекать по-разному, то для коли чественной оценки результатов опыта иногда используют понятие «прочность на растяжение при изгибе» — R^3r.
Для определения этого условного показателя величи ну изгибающего момента, соответствующую разрушаю-
3* |
35 |
inert нагрузке., относят к геометрической характеристике
сечения — упругому |
моменту |
сопротивления: |
W——, |
где I—момент инерции сечения; у — расстояние |
У |
||
от его |
|||
нейтральной осп до наиболее растянутой грани. |
|
||
Если из опытов |
известны |
пределы прочности |
бетона |
при осевом растяжении и при изгибе, то, используя их отношение, можно оценить величину коэффициента пла стичности н предельную растяжимость:
Я?
W
Следовательно,
W
Выше было показано, что упругопластический момент сопротивления — функция геометрических размеров сече
ния и значения коэффициента лр . Если l v = Q , |
то W V = W . |
|
Таким образом, отношение |
определяет |
степень раз |
вития пластических деформаций, характеризуемую коэф
фициентом |
А р , и связанные с ней возможности перерас |
|
пределения |
напряжений. |
|
п а рис. 9 показаны зависимости —^ от величины ко- |
||
эффицнента Хр, определенные из условий |
трапециевидной |
|
и параболической эпюр распределения |
напряжений по |
|
высоте растянутой зоны. |
|
Многие исследователи, указывая на повышенную пре дельную растяжимость легких бетонов, приводят для сравнения низкие значения предельной растяжимости тя желых бетонов, используемые для наиболее осторожных расчетов. Между тем в результате невысокой однородно сти прочности бетонов при растяжении и трудностей, свя занных с определением предельной растяжимости, ее зна чения, полученные для тяжелых бетонов, изменяются в широких пределах — от ОД до 0,2 мм/м. Во многих слу чаях получены и более высокие значения: в основном при заметном превышении средней прочности на растяжение для бетона данной марки (по прочности при сжатии). От ношение RvIEq у тяжелых бетонов обычно не выходит за пределы 35—55% от ер . На этом основании коэффициент
пластичности бетона при растяжении Кр в действующих нормах принят равным 0,5.
Легкие бетоны в отношении предельной растяжимости изучены в меньшей степени. Разнородность имеющихся данных вызвана многообразием свойств пористых запол нителей, структур легких бетонов и в какой-то мере ме тодическими трудностями. В большинстве случаев пре дельная растяжимость легких бетонов на различных по-
Рис. 9. |
Зависимость |
отношения |
|||
упругопластического |
|
момента |
|||
сопротивления |
прямоугольного |
||||
сечения |
по |
растянутой |
грани |
||
к упругому |
моменту |
сопротив- |
|||
ления |
- j ^ - от величины |
коэффи |
|||
циента пластичности при растя |
|||||
|
жении |
Я р |
|
|
|
/ — при |
трапециевидной |
эпюре рас |
пределения напряжений в растяну той зоне; 2 — п р и параболической эпюре напряжений
ристых заполнителях, определенная в испытаниях на из гиб, находится в пределах 0,15—0,4 мм/м, что и дает ос нование говорить о более высокой растяжимости легких
бетонов |
по сравнению с |
тяжелыми. Предельная растя |
|
жимость |
легких бетонов |
иногда выходит за |
указанные |
пределы |
как в большую, так и в меньшую сторону. |
||
В среднем можно считать, что предельная |
растяжи |
мость легких бетонов примерно в 2 раза превосходит этот показатель для тяжелых бетонов.
Однако по величинам модулей упругости легкие бе тоны больше отличаются от тяжелых, чем по значениям предельной растяжимости. Это косвенно указывает на то, что в легких бетонах возможности пластического пере распределения напряжений при изгибе меньше, чем в тя желых бетонах. В настоящее время оценка указанного обстоятельства чрезвычайно затруднена в связи с явно завышенным значением упругопластического момента Сопротивления бетона, применяемым на основании норм для определения предела прочности при осевом растяже нии по результатам испытания на изгиб, В самом деле,
37