ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.07.2024
Просмотров: 111
Скачиваний: 1
Таким образом, регламентируемое СНиП снижение величины звукоизоляции, измеренной или вычисленной без учета косвен ной передачи шума, во всех случаях только на 2 дБ может при вести к сильно завышенным значениям звукоизоляции по срав нению с действительными.
лее |
Выясним теперь, чему равна разность |
# м а к с — Я' |
для наибо |
|
часто применяемых |
в строительстве |
ограждений. |
Результа |
|
ты |
экспериментальных |
исследований, изложенные в п. 5, пока |
||
зывают, что увеличение |
собственной звукоизоляции однослойной |
|||
перегородки при обшивке ее с одной стороны гибкой плитой на
относе обычно |
составляет |
/^R = 3~9 дБ при f= |
100-^160 Гц |
|
и Д # 5 * 10 дБ |
при f ^ |
200 |
Гц. |
|
Разность |
между |
значениями собственной |
звукоизоляции |
|
двойных перегородок с жесткой связью по контуру и однослой ной перегородки по данным измерений шлакопемзобетониых па
нелей в модели комнат равна примерно |
10 дБ. |
! |
|
|
||||||||
|
При устройстве пола из бетонной стяжки по слою мине- |
|||||||||||
раловатных |
плит, |
а |
также |
деревянного |
на |
лагах |
или из |
|||||
твердых |
древесностружечных |
плит |
толщиной |
не менее |
19 мм |
|||||||
по |
прокладкам из |
изоляционных |
древесноволокнистых |
плит |
||||||||
Д # = 8-4-10 |
дБ на частотах |
100—160 Гц и AR^ |
15 дБ па час |
|||||||||
тотах f 5г 200 Гц. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Вычисления'с |
такими значениями |
\R |
показали, |
что при |
|||||||
обшивке |
однослойной |
перегородки |
с обеих |
сторон гибкой пли |
||||||||
той |
на относе в среднем RMaKC |
— R'=l,7 |
дБ, а при устройстве |
|||||||||
на плите междуэтажного перекрытия пола на упругом осно вании в среднем Ямакс — R'— \ ,4 дБ. Для двойных перегородок
R' = I дБ.
Теперь ясно, что устраивать дополнительную звукоизоляцию более 15 дБ ограждения, разделяющего шумное и изолируемое помещение, в зданиях с обычной конструктивно-планировочной схемой нецелесообразно. При Д / ? > 1 0 дБ вместо определения R' можно ограничиться более простым расчетом Ямакс и прини мать R' « Ямакс — '(1 -т- 2) дБ.
9. Приближенный расчет фактической звукоизоляции ограждений в здании
Расчет фактической звукоизоляции ограждений в зданиях довольно громоздок, что затрудняет его практическое использо вание. Во многих случаях достаточна приближенная оценка фактической звукоизоляции ограждений R' по показателю изо ляции от воздушного шума Ев. Поэтому целесообразно попы таться упростить расчет фактической звукоизоляции.
В общем случае максимальное увеличение звукоизоляции ог раждения в здании, как видно из формул (П.21а) — (11.23а), может быть записано так:
У , / і [ ( Я . - Я / ) ; ~ |
> |
^ і ; |
-=..,-Л |
(П.56) |
|
7^6" |
|
|
|
|
|
Черточки над # ь |
и ДРмакс |
означают, |
что речь |
идет |
|
об усредненных значениях |
этих |
величин в нормируемом диапа |
|||
зоне частот. |
|
|
|
|
|
Коэффициенты передачи вибраций зависят от |
|
|
|||
т « у = Л ( а / / ; тл)> |
|
С 1 - 5 7 ) |
|||
где |
|
|
|
|
|
а„ = |
—; |
/гал = 11^ |
|
|
|
Собственную звукоизоляцию R ограждающих конструкций будем определять по данным п. 5. Тогда для железобетонных, шлакопемзобетонных, гипсобетонных и кирпичных ограждений
7? = |
/Г(Р й); |
/ ^ - 7 ? ; = / 3 ^ ) = / 3 ( / п 1 ; ) . |
(11.58) |
||
Выражение |
(11.56) |
с учетом |
(11.57) и |
(11.58) теперь |
будет |
|
9 |
|
|
|
|
^ м а к с = |
V [ / 4 |
«и; |
• « 1 - 4 , і ; |
да»; m . - u j . |
(11.59) |
Поскольку вес 1 .и2 наружных стен зданий обычно не менее чем в два раза больше веса 1 м2 внутренних перегородок и несущих плит междуэтажных перекрытий, то акустической мощ ностью, передаваемой по ним в изолируемое помещение, мож но в первом приближении пренебречь. Если, кроме того, принять во внимание, что в большинстве, случаев ограждения 8 и 9 (см. рис. 25) одинаковы и обозначить
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
« 1 - 4 . 1 = — = / и ( ; а , _ 4 , і |
= — = |
а., |
|
|
||
|
|
|
"hi |
|
"и |
|
|
|
то выражение |
(11.59) примет более простой вид: |
|
|
|||||
|
|
Л Я и „ с = / в ( / и 7 |
, та, а 7 , а 8 , |
§У . |
|
(11.60) |
||
В большинстве |
зданий отношения |
площадей F3/F\ |
и FA/F\ |
|||||
находятся |
в пределах: F3/Fi |
— 0,5 -f- ї, |
Ft/Fi= |
І Ч - 2 для пере |
||||
городок и F3/Fi |
— 0,8 -f- 0,2, ^ / ^ i = 1-7-0,5 для перекрытий. Вьь |
|||||||
числения показали, что при таких колебаниях отношений |
площа |
|||||||
дейДРмакс |
изменяется на ± 1 дБ (при постоянных |
прочих ве |
||||||
личинах). |
Поэтому |
AR макс |
можно |
рассчитывать, |
используя |
|||
средние значения: |
F3/F\ = 0,75, F4/F1 — 1,5 |
для перегородок |
и |
|||||||||||||||
Fя/Fi — 0,5, F^/Fi = 0,75 для перекрытий. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Далее примем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Д # |
= |
^ |
- 7 ? < = Д £ ; |
ARMKC |
|
= Л £ ш к с , |
|
|
|
|
|||||
где на основании |
рис. 19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Л£ = |
20 l g ^ - |
при р/г > |
200 кгс/м? |
|
|
|
|
||||||||
и |
|
|
|
|
|
9ihl |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д£ = |
13 lg ^ |
|
при рЛ < 200 /сгс/лг2 |
|
|
|
|
||||||||
|
В зданиях |
с |
обычной |
конструктивно-планировочной |
схемой |
|||||||||||||
а7, |
//г7, a s и |
т$ меняются |
в |
пределах: |
а7 |
= 0,5-4- 5, |
« 7 = 1 4 - 3 . |
|||||||||||
«8 = 0,2 4-10, |
/?г8 |
= |
0,5 4-2 |
для |
однослойных |
перегородок; |
а7 |
= |
||||||||||
= |
0,14-5, т7 |
= 0,5 4- 2; аз = 0,1 4-5, |
ma = |
0,3 4-1,5 |
для |
плит |
||||||||||||
перекрытий |
и |
а7 |
= |
1 -4- 10, |
mi = |
2 *4- 4, |
а 8 |
= |
1 -4- 10, |
т% = 2 -4- 3 |
||||||||
для двойных перегородок с жесткой связью по контуру. |
|
|
|
|||||||||||||||
|
При таких интервалах а7, т7, |
а 8 |
и т 8 |
были вычислены значе |
||||||||||||||
ния Д^макс- |
Оказалось, |
что при а 8 |
и m 8 |
= |
const изменения |
а 7 |
и |
|||||||||||
т 7 |
приводят |
к колебаниям |
|
не |
более |
чем на ± 3 дБ. |
Поэтому |
|||||||||||
приближенно |
|
можно считать, что Д£М акс ~ fe (a8 , т%). |
|
|
|
|||||||||||||
|
Величины Д£М ако рассчитывали и другим способом. Значе |
|||||||||||||||||
ния іщ принимали равными 240 и 360 кг/м2 |
для однослойных |
|||||||||||||||||
перегородок и плит перекрытий и 120 кг/м2 |
для двойных |
перего |
||||||||||||||||
родок. По методике, описанной |
в пп.5, 6, для указанных |
выше |
||||||||||||||||
интервалов изменений а7, |
|
а8 , |
т7 |
и |
т 8 |
вычисляли |
значения |
|||||||||||
Амакс — |
|
макс» з |
по ним £М акс- Величины Д .Емакс подсчи |
|||||||||||||||
тывали по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
AF |
— F |
|
— F |
|
|
|
|
|
|
|
|||
где показатель несущей части ограждения £1,1 определяли по кривой 2 на рис. 19. Величины Д £ м а кс отличались от получен ных выше не более чем на ± 1 дБ.
Ввиду того, что расчет по Ямакс Дает несколько завышенные величины звукоизоляции ограждений по сравнению с фактиче скими, то в соответствии с данными п. 8 следует значения Д£макс уменьшить на 2 дБ для однослойных перегородок с гиб кой плитой на относе и междуэтажных перекрытий с полом на упругом основании и на 1 дБ для двойных перегородок с жест кой связью по контуру.
Полученные |
таким образом |
величины Д £ в |
представлены |
на |
|
рис. 46, 47 и в табл. 3, а на рис. 48 приведены |
показатели |
£ в о |
|||
для однослойных ограждений. |
|
|
|
|
|
По графику |
рис. 46, которым |
можно пользоваться |
при |
|
|
0,5 < А < 2 и 0,1 < Ы ? 3 М , , 5 . < |
5 |
( П 6 |
1 ) |
||
Pi |
Pi VA/«i / |
находят значение |
Д £ в |
при устройстве на |
несущей |
плите пере |
|
крытия пола на упругом основании |
в виде шлакобетонной стяж |
||||
ки, сборных плит |
или |
деревянного |
пола |
на лагах |
по упругим |
прокладкам из стеклянного, минерального или деревянного во локна.
Здесь и в дальнейшем введены следующие обозначения: р и Р2 и Рз — вес 1 м2 несущей плиты перекрытия, попе речной и продольной пе регородок (одной панели в случае двойных перего родок) соответственно; С\, с2 и с3 — скорости про
дольных волн; hi, h2 и h3—• толщины тех же кон струкций;
т = — ; |
а |
= т |
- L - L 1 |
|
Рис. 46. |
Повышение показателя изоляции от |
||||||
|
Pi |
|
|
\CJH |
|
воздушного шума Д£„ перекрытия при уст |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ройстве пола на упругом основании |
|||||
|
Анализ |
фактической |
atg.cfd |
|
|
|
|
|||||
|
«і |
|
|
|
|
|
||||||
звукоизоляции |
перекры |
|
|
|
|
|
||||||
тий в жилых домах ряда |
|
|
|
|
|
|
||||||
типовых |
серий |
показыва |
|
|
|
|
|
|
||||
ет, |
что |
устройство |
пола |
|
|
|
|
|
|
|||
на |
упругом |
основании |
не |
|
|
|
|
|
|
|||
приводит |
к |
повышению |
|
|
|
|
|
|
||||
показателя |
звукоизоля |
|
|
|
|
|
|
|||||
ции |
перекрытий |
в |
таких |
|
|
|
|
|
|
|||
зданиях |
более |
чем |
на |
°-г |
°.~ |
Ив' |
'.б |
3.1 |
и J |
|||
АВВ |
= 4-Т-5 дБ. |
Если |
же |
Рис. 47. Повышение показателя изоляции от |
||||||||
пол |
уложен |
без |
упругих |
воздушного |
шума |
Д £ в перегородки |
при об |
|||||
прокладок (например, |
на |
шивке ее с двух сторон гибкими плитами на |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
относе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с плавающим |
полом |
|
|
fee.*
•10JZ1 |
200 |
250 |
' 300 |
350 |
І00 |
І50 |
S00 |
150 |
Вес 1м2 ограждения, нГ
Рис. 48. Показатели изоляции от воздушного шума однослойных ограждений