Файл: Вопросы конструирования и технологии производства сельскохозяйственных машин материалы городской конференции молодых ученых и специалистов, посвященной 50-летию образования СССР сборник статей..pdf

Из физических свойств были определены плотность и пористость коэффициент линейного расширения и теплопро­ водность напыленной меди. Наиболее низкой пористостью и высокими значениями остальных свойств характеризуют­ ся медные покрытия, полученные в аргоне. Эти же покры­

тия имеют самый высокий предел прочности на растяжение, пластичность и низкую твердость.

Сравнение фазового состава и физико-механических свойств медных покрытий, полученных в различных средах, показывает, что газоэлектрическое напыление меди в среде аргона дает возможность получать наиболее качественные медные покрытия.

ПО

Следующий этап работы включал в себя определение коэффициентов коррепяшш Zl и корреляционных зависимо­ стей между составом и свойствами серого чугуна. Ропучен-

а падают с увепичением содержания углерода, кремний и с повышением С 5

Т а б л и ц а 2

** Статистические незначимые связи

На основании полученных данных для стабильного полу­

держивать при плавке следующий химический состав: 8,2 -

3,8% С ; 2,1-2,8% 51 ; 0,4-0,8 Г1п , до 0,12% S ; до 0,3% Р .

из

В.К. К р и в о н о с о е , Р.Ф. Н о в о с е л о в

ВЛИЯНИЕ ПРОТЯЖЕННОСТИ УЧАСТКА НЕОДНОРОДНОСТИ НА ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

ПОРИСТОГО ПОДШИПНИКА В РЕЖИМЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОЙ СМАЗКИ

Повышение надежности и долговечности машин во мно­ гом зависит от работоспособности узлов трения.

В связи с тем, что металлокерамические пористые вкладыши подшипников скольжения широко применяются в последние годы, возникла необходимость более глубокого изучения их работы в режиме гидродинамической смазки.

Существующие теории основаны,главным образом,на результатах исследования различных случаев работы одно­ родных пористых подшипников Однако более общий случай представляет собой подшипник, вкладыш которого обладает переменной пористостью, т.е. неоднородный пористый под­ шипник.

Известно, что введение в пористый подшипник участка неоднородности с проницаемостью, меньшей, чем у осталь­ ной части, при расположении его вблизи минимального за­ зора значительно улучшает характеристики подшипника,

В процессе эксплуатации однородного пористого под - шгдника поры частично закрываются, и, начиная с некото­ рого момента, пористый вкпадыш становится неоднородным Происходит это либо в результате затирания пор в момент пуска и остановки, либо в результате фипьтрапии в тело

114

вкладыша недостаточно очищенного масла. Таким образок*, любой реальный пористый подшипник в процессе работы можно представить как неоднородный пористый вкладыш, в который введен менее проницаемый участок неоднород­ ности, меняющий свою протяженность от нуля до некото­ рой величины.

В работе использовано решение плоской задачи осмаэ ке подшипника с неоднородным по дуге пористым вклады­ шем, которое позволяет учитывать влияние всех геометри­ ческих и других параметров с помощью безразмерной ха­ рактеристики .

Теоретическое исследование влияния протяженности участка неоднородности на характеристики пористого под­ шипника проводилось на примере пористого вкладыша с

” 1,0, в который вводились элементы, имеющие ,А “ О, ш0,001, “ 0,01 и сУС >0,1. Задача решалась

при условии, что начало и обрыв смазочного слоя имеют

Протяженность участка неоднородности или связанная с ней координата JT изменялась от О до ЗГ , шаг изме­ нения координаты был принят равным JT/8.

При решении поставленной задачи использовалась ЭВМ "Мир". В качестве основных характеристик пористого под­ шипника принимались следующие: коэффициент сопрстивпе ння вращению шипа , коэффициент сопротивления вра­ щению подшипника ^ ^ , коэффициент нагруженности 7^г , условный коэффициент трения т/>^> и угол между направ­ лением нагрузки и осью центров & . Результаты счета сведены в таблицы и представлены в графической форме.

Как и следовало ожидать, с увеличением протяженно­ сти участка неоднородности монотонно возрастает коэффи­ циент сопротивления вращению шипа, причем при большем относительном эксцентриситете этот рост выражен ярче.

115

Коэффициент сопротивления вращению подшипника с увеличением координаты )( нескопько уменьшается.

Коэффициент нагруженности 7^ плавно возрастает при увепичении протяженности участка неоднородностп с малой проницаемостью, что говорит о повышении несущей способ­ ности подшипника. Это явление больше заметно при боль­ ших относительных эксцентриситетах.

Увеличение участка неоднородности по длине снижает условный коэффициент трения, изменение при этом угла между направлением нагрузки и осью центров носит более сложный характер.

Проведенные исследования показывают, что пористые подшипники в процессе эксплуатации могут изменять свои характеристики в сторону улучшения служебных свойств.

В некоторых, случаях при особых требованиях к ста - бипьности положения шипа или к величине всплывания шипа на слое смазки (в устройствах повышенной точности) из­ менение характеристик пористого подшипника в процессе работы должно учитываться при расчетах.

118

А. А. П о н о м а р е н к о , - Л.Д. X л н я н,

К. С. О т а р о в

УГОЛ КОНТАКТА ФРЕЗЫ ДЛЯ ОБРАБОТКИ СТРУЖЕЧНОЙ КАНАВКИ МЕТЧИКА

На рис. 1 и 2 показаны два положения полукруглой выпуклой фрезы относительно изделия. Б первом случае (рис. 1) центры окружностей профиля зуба фрезы и профи­ ля изделия расположены на одной вертикали. Это самый простой случай определения угла контакта: линия OfQ - след плоскости измерения угла контакта

При фрезеровании цилиндрической фрезой, когда при­ пуск в поперечном его сечении имеет форму прямоугольни­ ка, все точки активной части лезвия имеют максимальный угол врезания одной и той же величины, который в будет углом контакта. Если же припуск взять в виде сегмента круга, то все точки активной части лезвия будут иметь максимальный угол врезания разной величины. За угол контакта в этом случае и подобных ему следует принимать максимальное значение угла врезания с учетом всех точек активной части лезвия зуба.

Максимальное значение угла врезания для любой точки активной части лезвия, полукруглой выпуклой фрезы (рис. 1) можно определить из равенства

117

Рис. 1. Линия симметрии профиля зуба проходит через центр окружности профиля изделия

cos %1=а-\/яиг- и 2

ft+fflo - расстояние центра окружности изделия

Н- R~Zj от 0011 ФРвзы:

ftц - радиус окружности профиля изделия;

-расстояние плоскости измерения угла кон­ такта от оси симметрии профиля зуба (осиУ)

Угол контакта фрезы при относительном расположении

118