Файл: Кузнецов И.Е. Защита атмосферного воздуха от загрязнения.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 13.07.2024
Просмотров: 127
Скачиваний: 0
рудована комплексом контрольно-измерительных приборов для контроля материальных и тепловых потоков. Она со держит все основные узлы и детали, необходимые для дли тельной эксплуатации в заводских условиях, и в этом от ношении является прототипом промышленного газоочист
ного сооружения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Целью |
исследования |
на пилотной |
установке |
являлось |
||||||||
исследование |
надежности метода термического |
разложения |
||||||||||
окислов азота и выявление оптимального |
технологического |
|||||||||||
режима при длительной и непрерывной |
эксплуатации |
уста |
||||||||||
новки |
на |
промышленном газе. Одновременно |
ставилась |
|||||||||
задача |
отработать конструкцию |
реактора |
и его отдельных |
|||||||||
узлов и деталей. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Испытания пилотной установки производились в летний |
||||||||||||
период |
непрерывно в течение |
16 суток. Отбор газа на ана |
||||||||||
лиз осуществлялся каждый час. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Полученные данные показывают, что процесс термиче |
||||||||||||
ского разложения окислов азота в присутствии |
газа-вос |
|||||||||||
становителя |
'начинается |
при температуре |
700° С, а |
ско |
||||||||
рость |
его |
возрастает |
по мере |
увеличения |
|
температуры |
||||||
вплоть |
до |
1000—1200° С. На |
основании |
проведенных ис |
||||||||
следований |
было установлено, что средняя степень очистки |
|||||||||||
газа после |
первой ступени для серии опытов |
при 1000° С |
||||||||||
составляет |
94%, а остаточное |
содержание |
окислов |
азота |
||||||||
в отходящих газах не превышает 0,08—0,1%. |
|
|
|
|||||||||
Скорость разложения окислов азота в присутствии га |
||||||||||||
зообразного |
восстановителя |
(первая ступень |
реактора) и |
|||||||||
достигаемая |
при этом степень очистки |
газа, |
в |
зависимости |
от температуры, с достаточной для практических расчетов |
||||||||
точностью |
(ошибка |
± 7%) может |
|
быть определена по вы |
||||
веденным |
нами эмпирическим |
уравнениям: |
||||||
|
G == 0,2805 + 0,66-10-4 |
|
(42) |
|||||
|
L=38,75 |
+0,55т, |
|
|
|
(43) |
||
где G — скорость разложения окислов |
азота, |
|||||||
|
кг-моль/м3- |
час; |
|
|
|
|
|
|
L — степень разложения |
окислов |
азота, %; |
||||||
t —температура, ° С. |
|
|
|
|
|
|||
Объем I ступени реактора определяется из уравнения: |
||||||||
|
V — К |
V " - r - ' |
C N 0 |
|
« з |
' |
|
|
|
v i |
— 1 4 |
G-22,4 |
м |
|
|
где V,и. г. количество нитрозного газа, мй1час; концентрация NO в газе, доли ед.; коэффициент, равный 1,1—1,2.
Количество природного газа или другого газа-восстанови теля, добавляемого к нитрозному газу, можно определить, пользуясь уравнением теплового баланса:
(V,, г_ + V„) • C o m x . t 3 - ( V B . r .. C H .r + |
V u |
• C B ) |
. dNO |
V„.R . = K , |
|
|
|
|
|
м3/час, |
(45) |
где V,,.,-., V B , V N O — объем нитрозного газа, |
воздуха |
и оки |
|
си азота, входящих |
в реактор, |
м3/час; |
Comx, Сн.г., Св |
— теплоемкости |
отходящих |
газов, |
нит- |
||
|
розных газов и воздуха, |
ккал/м3; |
|
|||
ti и t2 |
— температура |
газов на входе |
и на вы |
|||
|
ходе, ° С; |
|
|
|
|
|
d,\o— тепловой эффект реакции |
разложения |
|||||
|
N0, |
ккал/м3; |
|
|
|
|
g — теплотворная |
способность |
газа, |
|
|||
|
ккал/м3; |
|
|
|
|
|
K i — коэффициент, |
учитывающий |
потери |
||||
|
тепла |
в окружающую среду, |
Ki = |
=1,1-5- 1,2.
После первой ступени |
разложения газ поступает во вто |
||
рую |
ступень, заполненную коксом. Высота |
слоя кокса |
|
300 |
мм. Температура в |
зоне реакции близка |
к 1000° С. |
Суммарная степень очистки после второй ступени состави ла 99,4%, а остаточное содержание окислов азота в отхо
дящих газах не более 0,01—0,012%. |
|
|
|
|||||||
|
Количество кокса для разовой загрузки во вторую сту |
|||||||||
пень определяется из расчета, что фиктивное |
время сопри |
|||||||||
косновения нитрозного |
газа |
с |
коксом |
должно составлять |
||||||
1,2-*- 1,5 сек: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V K 0 K C |
= Vr -x |
м\ |
|
|
(46) |
||
где |
V r — объем |
газов, |
проходящих |
через |
вторую |
сту |
||||
|
пень, |
м3/сек; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т — время контакта |
с коксом, сек. |
|
|
||||||
|
Объем второй ступени реактора будет: |
|
|
|||||||
|
|
|
V» = |
^ |
Ко |
м\ |
|
- |
(47) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
Кг — коэффициент |
заполнения второй |
ступени |
реак |
||||||
|
тора (К2 = 0,7). |
|
|
|
|
|
||||
|
Расход кокса определяется из уравнения: |
|
|
|||||||
|
GKOKC^O.25- К 3 |
Г V r |
- C N 0 . M N 0 ( 1 - а ) кг/яас, |
(48) |
||||||
|
|
|
|
|
100-22,4 |
|
|
|
|
где CNO — концентрация окиси азота в газовой смеси при входе в реактор, % об;
MNO — молекулярный вес окиси азота;
Кз — коэффициент, учитывающий расход кокса на реакцию с остаточным кислородом (Кг =
=1,0-5-1,3);
Ь.— степень разложения окиси азота в первой сту пени реактора, доли ед.
Полученные результаты были положены в основу проекти рования промышленной установки по разложению окислов азота в цехе щавелевой кислоты. В настоящее время про мышленная установка по термическому разложению окис лов азота запроектирована и внедрена в производство в цехе щавелевой кислоты Новомосковского анилино-красоч- ного завода. Схема и общий вид промышленной установки показаны на рис. 15. Основным аппаратом промышленной установки является реактор 2, представляющий собой го ризонтальную цилиндрическую емкость диаметром 1,5 м и длиной 2 м, футерованную внутри огнеупорным кирпичом. Вплотную к реактору прилегает камера дожигания 6. Камера дожигания соединена с теплообменником S. Нитрозные газы из заводского газохода 7 поступают в меж'трубное пространство теплообменника. Здесь они подо греваются до 400°С и по изолированному газоходу 3 направляются в реактор. Разложение окислов азота на нейтральные продукты происходит при температуре 1000— 1100° С в присутствии природного газа, подаваемого в реактор через форсунку 1. Отходящие газы перед тепло
обменником |
смешиваются с воздухом, в результате чего их |
|||||
температура |
снижается до 600° С. Дальнейшее охлаждение |
|||||
отходящих |
газов |
до |
200°С происходит |
в теплообменни |
||
ке, после чего они с помощью вентилятора |
высокого давле |
|||||
ния 9 (ВВД-11) через 50-метровую трубу |
10 выбрасывают |
|||||
ся в атмосферу. |
|
|
|
|
||
Скорость разложения окислов азота определим по урав |
||||||
нению |
(42): |
|
|
|
|
|
G = |
0,2805 + |
0,66 |
• 10-з'• 1000 = |
0,94 |
кг- моль/м*-час. |
|
Объем первой ступени реактора рассчитан по формуле |
||||||
(44) и составляет |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2000-0,025 |
М |
3 |
|
|
|
|
0,94-22,4 |
|
|
Количество природного газа определено по уравнению (45):
v |
V п. г. |
_ |
і г, (2000+100) • 0,25 • 100 — (2000 • 0,24+100 • 0,24) • 300— 50 • 1,9 |
|||||
|
— |
1 »^ |
|
|
8000 |
' • |
||
|
|
|
|
|
|
|
||
Здесь |
температура |
газа |
перед |
реактором |
составляет |
|||
300° С. |
В |
момент |
пуска |
расход |
природного |
газа будет |
||
несколько |
выше. |
|
|
|
|
|||
|
Ожидаемую степень разложения окислов азота опреде |
|||||||
лили из уравнения |
|
|
|
|
L = 38,75 + 0,55-1000 = 93,75%.
При длительной эксплуатации достигнуты следующие по казатели работы промышленной установки: количество от
ходящих |
газов — 2000 лі3 /час; |
объем первой ступени |
реак^ |
||||||||
тора — 6 |
м3; расход |
природного газа — 60 |
м3/час; |
темпе |
|||||||
ратура |
нитрозного |
газа перед' теплообменником. —30° С; |
|||||||||
перед |
реактором — 300° С; в зоне |
реакции — 1000° С. Тем |
|||||||||
пература |
отходящих |
газов |
после |
камеры |
дожигания — |
||||||
900° С; после смешения с воздухом — 600° С; после |
тепло |
||||||||||
обменника—200°С; |
концентрация |
окислов |
азота |
на |
входе |
||||||
в- реактор в отходящем газе |
(без учета |
разбавления воз |
|||||||||
духом) |
— 0,10%; |
степень |
разложения |
окислов |
азота — |
||||||
92—96%. |
При рассеивании |
остаточного |
количества |
окис |
лов азота через 50-метровую трубу их концентрация в при земном слое будет в пределах ПДК .
Приведенные данные показывают совпадение расчетных и фактических значений основных параметров работы пи лотной и промышленной установки. Это свидетельствует о правильно проведенном процессе моделирования и точно сти выведенных уравнений, использованных при проекти-
•ровании.
Внастоящее время опыт работы промышленной уста новки по термическому разложению окислов азота распро страняется как типовой проект на многих отраслевых пред приятиях.
Каталитические методы разложения окислов азота
Наиболее эффективным способом обезвре живания нитрозных газов является каталитическое восста новление окислов азота до элементарного азота и других нейтральных соединений. Процесс восстановления окислов азота протекает на поверхности катализатора в присутст вии газа-восстановителя. Катализаторами служат плати-
новые металлы: палладий, рутений, платина, родий, либо более дешевые сплавы, содержащие никель, хром, медь, цинк, ванадий, церий и другие элементы.
В качестве восстановителей могут быть использованы метан, окись углерода, водород, природный газ, пары ке росина, аммиак, нефтяной и коксовый газ, азото-водород- ная смесь. Любой из этих газов, равно как и нитрозный газ, не должен содержать примесей сернистых соединений, вы зывающих отравление катализаторов.
В качестве носителей для катализаторов используют окись алюминия, керамику, силикагель, металлическую ленту и другие материалы.
Восстановление окислов азота протекает по схеме: 4NO + СН4 - > 2N2 + С 0 2 + 2 Н 2 0 4 Q
2N0 2 + СН 4 —» N 2 4- С 0 2 + 2 Н 2 0 + Q
или
2NO + 2СО — N 2 + 2 С 0 2 + Q
2N0 2 + 4СО — N 2 4- 4 С 0 2 + Q
или
2NO 4- 2Н2 - » N 2 4- 2 Н 2 0 4- Q
2N02 4- 4Н2 - » N 2 + 4 Н 2 0 + Q
или
6NO + 4NH3 — 5N2 + 6 Н 2 0 4- Q
6ND2 4- 8NH3 - » 7 N 2 4- 12Н2 0 + Q
Эффективность процесса каталитического восстановле ния окислов азота определяется прежде всего активностью применяемого катализатора. Высокой каталитической ак тивностью обладают катализаторы на основе платины, ро дия и палладия, содержание которых в катализаторах колеблется в пределах 0,1—2% веса. Эти катализаторы обеспечивают высокую степень очистки газа- (остаточное содержание окислов азота не превышает 5—10~4%) при объемных скоростях газа от 20000 до 120 000 ч а с - 1 . В н а \ стоящее время накоплен значительный опыт применения указанных катализаторов в промышленности. Значитель ное число установок каталитической очистки газов нахо дится в эксплуатации в Европе уже свыше 7 лет, а в США свыше 12 лет. В наглей стране первые промышленные установки по каталитическому разложению окислов азота введены в эксплуатацию в 1965 г.
3 Заказ 22 |
65 |
Каталитическое восстановление окислов азота начинает ся при температуре 149°С в случае применения водорода в качестве восстановителя и 339°С при использовании ме тана. Поэтому хвостовые газы, имеющие обычно темпе ратуру 30—35° С, необходимо предварительно подогревать. Подогрев и восстановление окислов азота происходит путем смешения хвостовых газов с газом-восстановителем и сжи гания полученной смеси над слоем катализатора. В резуль тате сжигания горючего газа температура в зоне разложе ния окислов азота быстро увеличивается. В то же время максимальное значение температуры в слое катализатора не должно превышать определенных значений (обычно 800—900° С). В связи с этим количество кислорода в газо вой смеси и сжигаемого топлива также лимитируется тем пературой, которую может выдержать катализатор. Если при одноступенчатом процессе восстановления температур ный предел превышает допустимый уровень для катализа тора данного типа, то необходимо использовать двухсту пенчатый процесс восстановления с промежуточным охлаж дением газа. Потребное количество газа-восстановителя в этом случае делится пополам.
На практике целесообразно применять катализаторы и газы-восстановители с более низкой температурой зажи гания. Это позволяет увеличить содержание кислорода в исходной газовой смеси и вести процесс разложения в одну стадию. Реакции разложения окислов азота до элементар ного азота сдвигаются вправо, если в газе отсутствует кислород, связывание его протекает по реакции с газомвосстановителем.
202 + СН4 = С 0 2 + 2 Н 2 0 + Q
0 2 + 2 H 2 = 2 H 2 0 + Q
0 2 + |
2СО = |
2 |
С 0 2 |
+ Q |
1,50з + |
2NH3 = |
N |
2 + |
З Н 2 0 + Q |
Прирост температуры на каждый процент вступившего в
реакцию |
кислорода соответствует |
130—140° С для |
метана |
и 160° С для водорода. При начальной температуре |
восста |
||
новления |
149° С (для водорода) |
и 339° (для метана) мак |
симально допустимое повышение температуры составит со ответственно 667 и 417° С. Это соответствует допустимому содержанию кислорода в газовой смеси для водорода 4,4%, а для метана — 3,2%. Значительное количество образую щегося тепла регенерируется либо в котле-утилизаторе с получением пара, либо в газовой турбине с получением