Файл: Елагин А.В. Электродуговая сварка порошковой проволокой.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 95
Скачиваний: 0
à)
Рис. 16. Угол наклона проволоки при сварке |
швов |
||
л, б — горизонтальных; в — тавровых; г — горизонтальных |
на |
вертикальной' |
|
плоскости; О — вертикальных; / — плоскость |
расположения |
проволоки: 2—про |
|
волока; 3 — вертикальная |
плоскость |
|
|
При ширине шва, превышающей 8 мм, сварку реко мендуется вести е плавными поперечными колебани ями электрода, учитывая, что выполнять швы шириной более 12 мм за один (проход нецелесообразно (рис. 17).
В некоторых случаях сварку выполняют в положении проволоки «углом вперед» (наклон 10—15°) или «углом назад». Такие положения придают проволоке при сварке стыковых соединений с меняющимися зазорами, которые
47
наиболее часто встречаются в монтажных условиях. По следовательные изменения положения горелки позволя ют избежать прожогов указанных соединений. При вы полнении тавровых (угловых) и нахлесточньііх соедине ний угол наклона между вертикальной плоскостью и плоскостью расположения проволоки должен выдержи ваться в пределах 30—45° (см. рис. 16,6). Дуга приэто,м направляется либо в вершину угла, либо отступя от нее
а)
Рис. |
17. Способы |
перемещения |
|
конца |
проволоки |
при |
сварке |
|
швов |
|
|
а — вертикальных; |
б — |
горизон |
|
тальных в нижнем |
положении; в — |
||
горизонтальных на |
вертикальной |
плоскости
на 1—2 мм. Такое расположение проволоки обеспечива ет наиболее глубокое проплавление. За один проход вы полняются угловые швы тавровых и нахлесточных сое динений с катетом 8—10 мм- Манипулирование электро дом позволяет за один проход получать швы с катетом до 12 мм., Движение конца электродной проволоки мо жет быть как петлеобразное, так и возвратно-поступа тельное (рис. 18).
Сварка вертикальных швов осуществляется способом «снизу — вверх» с обязательными перемещениями конца электродной проволоки вдоль и поперек свариваемых кромок. Манипулирование электродам на вертикальной
48
плоскости обеспечивает благопрятное формообразование сварных швов и уменьшает вероятность появления в них дефектов. Некоторые способы перемещения электродной проволоки при сварке вертикальных швов показаны на рис. 17,а. Для 'предотвращения образования шлаковых включений рекомендуется угол между вертикальной
плоскостью |
и плоскостью расположения электрода |
вы |
||
держивать |
в пределах |
0—15°, |
а отклонения электрода |
|
от вертикальной оси (в |
правую |
или левую сторону) |
не |
должны превышать 30° (см. рис. 16,о). При таком спосо
бе можно за один проход выполнять |
швы |
шириной до |
|
10 мм. Во время сварки следует избегать |
даже |
кратко |
|
временных обрывов дуги, что может |
привести к |
образо |
|
ванию дефектов в сварном шве. |
|
|
|
Горизонтальные швы на вертикальной плоскости вы полняются с обязательными плавными колебаниями электрода от кромки к кромке при одновременном пере мещении его вправо от себя (см. рис. 17,а, в ) . Отклоне ние электродной проволоки от горизонтальной плоскос ти, перпендикулярной изделию, не должно превышать 30° (см. рис. 16,г). Как и в случае сварки вертикальных швов, следует избегать кратковременных обрьшов_дуги.
При сварке неповоротных стыков трубопроводов.-вы- полняя первый проход, электрод следует перемещать вдоль стыка снизу вверх, придавая ему возвратно-посту^ нательное движение. Второй и последующий проходы выполняются при движении электрода снизу вверх с рав номерными поперечными колебаниями от кромки к кром ке. Движение электрода осуществляется по ломаной линии с задержкой на краях кромок для расплавления частиц шлака, оставшихся после наложения первого шва. Сварку стыков труб с толщиной стенки 8 мм обыч но выполняют за два прохода. Особое внимание обраща
ется |
на соблюдение технологии и режимов .сварки |
(рис. |
19). |
'Получение швов с хорошими технологическими свой ствами зависит не только от приемов работы, но и от вы полнения ряда условий, относящихся к технике сварки и готовности аппаратуры к работе. Дуга возбуждается бо лее легко, если величина первоначального вылета элек трода не превышает 26—30 мм. Образование шлака на конце электродной проволоки затрудняет возбуждение дуги- В процессе сварки вылет электродной проволоки должен оставаться" постоянным. Особое внимание необ-
49
Рис. 18. Схема перемещения проволоки при сварке угловых сое динений
а — петлеобразное: б — возвратно-поступательное
ходимо обращать на заварку кратера, поскольку о.н мо жет стать причиной зарождения дефектов в сварном шве. По окончании сварки горелку следует -задержать на несколько секунд, чтобы дать возможность кратеру за
лу |
в) |
Рис. 19. Техника сварки неповоротных стыков труб
а — вдоль стыка при первом проходе; б — поперек стыка при втором проходе
полниться металлом, после чего резко оборвать дугу, не допуская плавного «затухания». При сварке изделий нужно помнить, что зазоры завариваются проще при увеличенном вылете электрода, а снижение напряжения дуги до .минимального позволит избежать дефектов, свя занных с незначительной загрязненностью .поверхности свариваемого 'металла. Сварку вертикальных и горизон тальных (на вертикальной плоскости) стыков выполнять значительно легче, используя проволоку малых диамет ров (2; 2,1 мм). В этом случае вылет рекомендуется устанавливать в пределах 10—15 мм. Применение про волок 'больших диаметров увеличивает размер сварочной ванны и время пребывания расплавленного .металла и шлака в жидком состоянии. Формирование шва затруд няется вследствие усиленного стекания металла и шла ка. Перед выполнением работы необходимо проверитьготовность аппаратуры и качество проволоки и подо брать режим сварки в соответствии с заданной техноло гией-
51
3. С В А Р К А Н И З К О У Г Л Е Р О Д И С Т Ы Х И Н И З К О Л Е Г И Р О В А Н Н Ы Х С Т А Л Е Й
К низкоуглеродистьш обычно относят стали, содер жащие не более 0,25% углерода; 0,9% марганца; 0,4% кремния и незначительное количество других элементов (•Cr, Ni, Си). Низкоуглеродистые стали хорошо сварива ются всеми существующими методами сварки (в том чис ле и гюрошіковой проволокой). Сварные соединения, вы: полненные на этих сталях, не требуют термической обра ботки, что 'имеет весьма большое значение, когда кон струкции изтотовл'яются в условиях монтажа. Из угле родистых сталей, чаще всего применяемых для изготов ления конструкций, используются различные модифика ции Ст. Зсп (ГОСТ 380—71) и Ст. 20 (ГОСТ 1050—62). Существенным недостатком этих сталей являются их низ кие прочностные характеристики, которые не отвечают возросшим требованиям, предъявляемым в настоящее время к металлоконструкциям и сооружениям. В связи с этим иизкоуглеродистые стали все в большей степени заменяются легированными сталями повышенной проч ности.
В зависимости от суммарного содержания элементов легированные конструкционные стали условно делятся на две группы:
1. Низколегированные, содержащие до 5% легиру ющих элементов и применяемые чаще всего без дополни тельной термической обработки после прокатки.
2. Среднелегированные, содержащие от 5 до 14% ле гирующих элементов и применяемые обычно после соот ветствующей термической обработки.
В качестве легирующих элементов в состав сталей входят хром, никель, медь, молибден и другие элементы. Стали некоторых марок, например 10П2СД, содержат по вышенное количество кремния и марганца. Наибольшее применение в строительстве имеют низколегирован ные стали.
Низколегированные стали по прочности превосходят малоуглеродистые ч лишь немногим уступают им по пластическим свойствам. Одним из достоинств этих ста лей является то, что они менее чувствительны к старе нию и .понижению температуры в процессе эксплуатации. Ударная вязкость низколегированных сталей вполне удовлетворительна даже при температуре —40°С. Такое свойство низколегированных сталей позволяет успешно
52
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 13 |
|
|
Химический состав некоторых низколегированных |
|
|
|||||
|
|
|
и низкоуглеродистых |
сталей |
|
|
|
|
|
t«. 1 • 1 |
|
|
|
Химический |
состав в % |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
s |
р |
|
|
|
Марка стали |
гост |
С |
S i |
Мп |
|
|
Cr |
Ni |
Прочие элементы |
|
|
не |
более |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ст. Зсп'. . . . |
380--71 0,14—0,22 |
0,12- -0,3 |
0,4- -0,65 0,055 |
0,045 |
<о,з |
<0,3 |
— |
||
Ст. 20 . . . . |
1050--62 |
0,17—0,24 |
0,17- -0,37 |
0,35- -0,65 |
0,04 |
0,04 |
<0,25 |
<0,25 |
Cu<0,25 |
09Г2С . . . . |
5058--65 |
<0,12 |
0,5 - -0,8 |
1,3--1,7 |
0,04 |
0,04 |
<0,3 |
<0,3 |
Cu=0,15 ^-0,35 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ti<0,03 |
16ГС |
5520--62 |
0,12—0,18 |
о;4--0,7 |
0,9- -1,2 0,04 |
0,04 |
<0,3 |
<0,3 |
— |
|
14Г2 |
5058--65 0,12—0,18 |
0,17- -0,37 |
1,2--1,6 0,04 |
0,04 |
<0,3 |
<0,3 |
— |
||
10Г2С1 . . . . |
5058--65 |
<0,12 |
0,9 - -1,2 |
1,3--1,65 0,04 |
0,04 |
<0,3 |
<0,3 |
Cu<0,3 |
|
10Г2СД . '. . . |
5521--67 |
<0,12 |
0,8 - -1,1 |
1,3--1,65 0,035 |
0,035 |
<о,з |
0,3 |
Си=0,3ч- 0,5 |
|
15ХСНД . . . |
5058--65 0,12—0,18 |
0,4 - -0,7 |
0,4- -0,7 0,03 |
0,03 |
0,6—0,9 |
0,3—0,6 |
Cu=0,24- 0,4 |
||
10ХСНД . . . |
5058--65 |
<0,12 |
0,8 - -1,1 |
0,5- -0,8 0,04 |
0,04 |
0,6—0,8 |
0,5-0,8 |
Cu=0,4^- 0,65 |
|
ЗОХГСА . . . . |
4543--61 |
0,28—0,34 |
0,9 - -1,2 |
0,8- -1,1 |
0,025 |
0,025 |
0,8—1,1 |
<0 25 |
Cu<0,25 |