Файл: Девятых Г.Г. Глубокая очистка веществ учеб. пособие.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 15.07.2024
Просмотров: 131
Скачиваний: 0
дов является метод зонной перекристаллизации, или, как
его обычно называют, |
метод зонной |
плавки. Идея этого |
|||
метода |
состоит в перемещении |
узкой |
расплавленной |
||
зоны |
вдоль твердого |
образца, |
как |
это |
показано на |
рис. 33.
Так как диффузионные процессы в твердой фазе всег да протекают значительно медленнее, чем в жидкости, то можно считать, что твердая фаза, попадающая в об ласть нагревателя, превращается в расплав без измене ния состава. Если при этом скорость кристалллизации вещества позади двигающейся жидкой зоны мала (ско рость кристаллизации равна скорости плавления или
Длина слитка |
|
|
Длина слитка |
|
|||
Рис. 34. |
Распределение при |
Рис. |
35. |
Распределение |
при |
||
меси по длине слитка при |
меси |
по |
длине слитка |
при |
|||
первом |
проходе |
расплав |
5-м проходе |
расплавленной |
|||
ленной зоны |
(а<1) |
|
зоны |
(а<1) |
|
скорости передвижения зоны), то соотношение между концентрациями примеси в расплаве и в выпадающих из него кристаллах в каждый момент времени можно счи тать близким к равновесному. На рис. 34 схематически представлено распределение примеси по длине образца вблизи зоны плавления при первом проходе расплавлен ной зоны ( а < 1 ) . При многократном проходе (5-м прохо де) расплавленной зоны распределение примеси по длине слитка будет иметь вид, изображенный на рис. 35. Как видно из рис. 34 и 35, в результате прохождения расплав ленной зоны примесь оттесняется в правый конец слитка
при движении расплавленной |
зоны |
слева направо и при |
а < 1 . Если а > 1 , то примесь |
будет |
концентрироваться в |
левом конце слитка. |
|
|
93
1. Распределение примеси по длине слитка после одного прохода расплавленной зоны
Если расплавленную зону путем перемещения нагре вателя (см. рис. 33) продвинуть на некоторое расстоя ние dz вдоль длины слитка так, чтобы dNT молей твердой фазы с исходной концентрацией х0 расплавилось и такое же количество твердой фазы выделилось из жидкости на задней границе расплавленной зоны, то будет справедли во следующее уравнение .материального баланса:
yG + x0dNT = xdhJf + (y + dy)G, |
(111-9) |
в котором G — число молен вещества в |
расправленной |
зоне. Первый член в левой части уравнения (1П-9) пред ставляет собой содержание примеси в расплавленной зо не в некоторый момент времени, второй — количество примеси, поступившее в расплавленную зону при про движении зоны на расстояние dz вдоль по длине слитка. При этом продвижении на задней границе расплавлен ной зоны выпадает dNr молей твердой фазы. Количество примеси в ней выражается первым членом правой части уравнения (Ш-9). Второй член правой части этого урав нения характеризует собой количество примеси в жид кой зоне после ее продвижения на расстояние dz.
При расплавлении нагревателем самого начального участка слитка, длина которого равна длине расплавлен
ной зоны, когда кристаллы |
из расплава еще не выпада |
|||||
ют, концентрация примеси в жидкой фазе |
будет такая |
|||||
же, как и в исходной твердой фазе, т. е. |
|
|
||||
|
|
Уй = х0. |
|
|
( Н П О ) |
|
Подставляя соотношение (Ш-2) и (Ш-10) |
в |
уравнение |
||||
(Ш-9) и разделяя |
переменные, |
придем |
к |
уравнению |
||
•вида |
|
dy |
dNx |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
= |
— ~ ~ . |
|
(Ш-11) |
|
|
ау — у0 |
|
О |
|
|
|
После интегрирования |
(III-11) с использованием началь |
|||||
ного условия у—уо |
при NT=0 |
имеем |
|
|
||
|
|
аУ — У° _ |
_ Nr |
|
|
|
а ; |
(а— 1)у0~ |
G |
|
|
94
или
а - ^ |
= 1 + ( а - 1 ) е х р ( - а - Н . |
(Ш-12) |
|
Уо |
\ |
G J |
|
Обозначая NTIG — U, где V — длина части слитка, под вергнутой перекристаллизации, выраженная в длинах рас плавленной зоны, и, вновь используя соотношения (Ш-2) и (III-10), из (Ш-12) получим
— = 1 + (а • 1) е х р ( — aU). (III-13)
Уравнение (Ш-13) описывает распределение примеси по длине слитка вплоть до последнего его участка, равного
длине зоны. Для |
харак |
|
|
|||||
теристики |
распределе |
|
|
|||||
ния примеси |
в |
послед |
|
|
||||
ней зоне это |
уравнение |
|
|
|||||
неприменимо, |
так |
как |
|
|
||||
длина |
зоны |
при |
этом |
|
|
|||
перестает |
быть |
посто |
|
|
||||
янной, |
и |
поступление |
|
|
||||
примеси в зону за счет |
|
|
||||||
плавления твердой |
фа |
О I 2 3 4 5 6 7 8 9 Ю |
||||||
зы прекращается. |
От |
|||||||
Числа зонных длин |
||||||||
сюда |
следует, что |
при |
||||||
|
|
|||||||
перемещении |
нагрева |
Рис. 36. Распределение |
примеси по |
|||||
теля |
со |
слитка |
в |
по |
длине слитка после одного прохода |
|||
следней |
зоне |
должна |
расплавленной зоны |
(а<1) |
идти направленная кри сталлизация. Таким об
разом, распределение примеси в последнем участке слит ка при его затвердевании описывается уравнением (Ш-6); распределение примеси по длине слитка в целом после.одного прохода расплавленной зоны будет иметь вид, изображенный на рис. 36.
Нетрудно заметить, что, используя результаты опы тов по распределению примеси по длине слитка после одного прохода расплавленной зоны, можно графическим путем на основании уравнения (III-13) определить вели чину коэффициента разделения а.
95
2. Распределение примеси по длине слитка после нескольких проходов расплавленной зоны
Рассмотрение процесса кристаллизационной очистки веществ при одном проходе расплавленной . зоны' пока зывает, что хотя уже в этом случае процесс является многоступенчатым, тем не менее общий эффект очистки в большинстве случаев недостаточен. Максимальное раз деление, причем не больше чем в а раз, имеет место лишь в начале исходного образца. В значительной же части слитка состав его после одного прохода расплав ленной зоны мало отличается от исходного состава (см. рис. 36). Поэтому на практике при использовании метода зонной перекристаллизации обычно стремятся повысить эффект очистки путем увеличения числа проходов рас плавленной зоны. Для этой цели часто попользуется си стема последовательно расположенных друг за другом нагревателей (плавителей) и холодильников. Так, напри мер, перемещение по длине слитка системы из пяти на гревателей будет эквивалентно пятикратному проходу расплавленной зоны через слиток. В результате после нескольких таких проходов расплавленной зоны распре деление примеси по длине слитка может существенно из мениться, и некоторую часть слитка можно будет уже отобрать в качестве продукта.
Вычисление .распределения примеси по длине очи щаемого образца после нескольких проходов расплав ленной зоны, например для того, чтобы оценить, какую его часть можно отобрать как продукт, представляет со бой трудную задачу. Предложенное для этой цели
основоположником метода |
зонной плавки В. |
Пфанном |
||||||
уравнение имеет довольно сложный вид: |
|
|
|
|
||||
|
|
i |
' |
V " 1 |
|
|
|
|
X e~s* { Б + ^ |
[U (S - |
1) |
+ |
( 1 + aU) (S |
+ CT)]J, |
(I1I-14) |
||
где SK — число проходов |
расплавленной |
зоны; |
S = l , |
2, |
||||
3, ... (S K — 1); |
U — расстояние |
от начала |
слитка |
до |
за |
|||
данного сечения, выраженное |
|
в длинах |
расплавленной |
зоны.
96
В рассматриваемом случае, как и в случае одного прохода расплавленной зоны, для последней зоны длины слитка, в которой идет направленная кристаллизация, уравнение (III-14) неприменимо.
Для 11 = 0 |
('начало слитка) выражение (Ш-14) зна |
||
чительно упрощается: |
|
||
, + S A |
a |
_ 1 } _ у |
( S , - S ) ( a - l ) ^ - ' a s - i e s * |
|
, л |
' |
( S - l ) l |
( И Ы 5 )
Уравнение (III-15) позволяет оценить концентрацию при меси в начале слитка после SK проходов расплавленной зоны. Это иногда важно знать для оценки предела до стигаемой чистоты, пусть даже в малом количестве, очи щенного образца при заданных величинах 5К и а.
3. Распределение примеси по длине слитка после бесконечно большого числа проходов расплавленной
зоны (конечное распределение]
После достаточно большого (в пределе — бесконечно большого) числа проходов расплавленной зоны через твердый образец дальнейшего изменения распределения примеси по его длине с увеличением числа зонных прохо дов практически происходить уже не будет. Когда дости гается такое состояние, то оно может рассматриваться как равновесное, конечное распределение, при котором происходит равновесное перемещение примеси в прямом и обратном направлении относительно движения расплав ленной зоны. Знание этого конечного распределения при меси по длине слитка очень важно, так как оно позволя ет оценивать предельные возможности зонной перекри сталлизации как метода очистки при заданных условиях проведения процесса.
Рассмотрим проход расплавленной зоны через обра зец, в котором уже достигнуто предельное распределение примеси и дальнейшего изменения состава слитка в за данном сечении при проходе расплавленной зоны не прог исходит. Количество примеси в жидкой зоне в этом слу-
4—3193 |
97 |