Файл: Березин С.И. Техническое нормирование расхода материалов в строительном производстве.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.07.2024
Просмотров: 154
Скачиваний: 0
или на 1 м2 стены
пк = 400: 2,002 = 199,8 шт/м2 стены,
ачистый норматив расхода раствора Np будет равен:
=1 — 0,00195-391,8 == 0,236м3/м3 кладки,
или на 1 м2 стены
ир = 0 ,5 1 — 0,00195-199,8 = 0,1204м3/м 3 стены.
Потери камней правильной формы в виде боя, воз никающие при их доставке, зависят в основном от спо соба доставки и производства погрузочно-разгрузочных работ. При пакетной и контейнерной доставке кирпича и камней эти потери сокращаются.
Возникающие при доставке, а также при необходи мой по условиям производства рубке и теске камней от ходы в виде боя в значительной степени могут быть ис пользованы для забутки, но при этом неизбежен допол нительный расход раствора в связи с увеличением объема швов в кладке.
Кроме того, стандартом предусмотрены отклонения (допуски) от стандартных размеров камней, что также оказывает влияние на норму расхода камней и раствора.
Для установления трудноустранимых отходов и по терь камней правильной формы следует применять про изводственный метод. При этом необходимо:
установить средние размеры и массу камней путем' точных замеров и взвешиваний (число замеров и взве шиваний следует принимать по табл. 6);
обеспечить точное соответствие толщины швов тре бованиям СНиП;
измерять отходы и потери путем взвешивания соб ранных обломков и осколков с последующим пересчетом на число или объем камней в соответствии с их массой; тщательно замерять раствор, расходуемый при клад ке, так как расход его в связи с отклонениями размеров камней от стандартных и использованием обломков кам
ней будет отличаться от расчетного.
Расход камней неправильной формы (VIII группа) нормируют производственным методом, за исключением кладки с применением вибрирования, где приходится прибегать к лабораторным исследованиям для опреде ления величины усадки. При этом следует иметь в виду, что измеритель 1 ж3 камня по обмеру в штабеле являет ся неточным, так как плотность укладки камня, харак теризуемая пустотностью штабеля, может меняться
88
в очень широких пределах. Поэтому нормативы расхода камней неправильной формы следует выражать в двух измерителях: в кубических метрах по обмеру в штабеле и в плотных кубических метрах, т. е. без учета пустот, имеющихся в штабеле.
Объем уложенных в штабель камней, выраженный в плотных кубических метрах, будет равен:
У п л = - ^ ш, |
(31) |
Гпл |
|
где V„„— объем камней в плотных кубических метрах; Рш— масса 1 м3 камня по обмеру в штабеле в кг;
Р„л— масса 1 плотного кубического |
метра; |
Уш— объем штабеля в м3. |
|
Значение Р ш определяют по формуле |
|
Рш = - р ~ ’ |
(32) |
Ущ |
|
где Ро — масса уложенных в штабель камней.
Рш определяют при помощи мерного ящика, в кото рый укладывают камни, тщательно заполняя пустоты мелким сухим песком. Общий объем уложенных в ящик камней (Уо) будет равен разности объемов ящика и песка.
Тогда |
|
Рпл= - у ~ ■ |
(33) |
у о |
|
Число замеров и взвешиваний, необходимое для по |
|
лучения достаточно точных значений Рш, |
РПл, Ро и Уш, |
следует принимать по табл. 6. |
|
Норматив расхода камня на 1 м3 кладки по обмеру в штабеле будет равен:
|
Уш |
(34) |
|
Ук |
|
|
|
|
Л^п = |
— Nm плотных м3, |
(35) |
Пл |
р |
|
|
~пл |
|
объем кладки, выложенной из штабеля объемом Уш.
Расход материалов IX группы нормируют в основ ном производственным и частично лабораторным мето дами, так как только в лабораторных условиях можно установить и оценить влияние факторов, определяющих искомую величину норматива. Например, расход олифы,
89
красок и красочных составов для масляной окраски за висит от качества окраски, вида окрашиваемой поверх ности и материала, из которого она выполнена, вида, цвета и сорта применяемых красок, рабочей вязкости красочных составов и способа производства работ (руч ного или механизированного). Все эти особенности мате риалов должны учитываться при нормировании их рас хода.
Результаты лабораторных исследований должны быть в дальнейшем проверены производственным мето дом (особенно в части определения нормативов трудно устранимых отходов и потерь).
Чистый норматив расхода материалов X группы оп ределяют расчетно-аналитическим методом, а величину отходов и потерь — производственным.
Для определения расхода оборачиваемых материа лов XI группы, используемых при возведении времен ных вспомогательных сооружений (лесов, подмостей, опалубки, креплений траншей и котлованов и др.), а так же инвентарных деталей и приспособлений (стоек ле сов и подмостей, щитов настилов, форм для сборных железобетонных конструкций и пр.), должны быть уста новлены:
нормативы расхода материалов на первоначальное изготовление;
нормативы расхода новых материалов при каждом обороте (возмещение отходов и потерь, ремонт);
нормативы возврата материалов при заданном числе оборотов;
нормативы оборачиваемости инвентарных деталей и приспособлений.
Нормативы расхода материалов на первоначальное изготовление вспомогательных сооружений и инвентар ных деталей и приспособлений представляют собой обычные нормативы расхода материалов, устанавливае мые указанными ранее методами.
Норматив расхода новых материалов при каждом обороте, как правило, устанавливают производственным методом. Полный норматив расхода материалов на каж дый оборот (Nn) определяют по формуле
Д1П = - У-Р + J- l i S H - J ) t |
(36) |
11 |
|
где N0— норматив расхода материалов на первоначаль ное изготовление;
9 0
Мя— норма расхода новых дополнительных матери алов при каждом обороте;
и— число оборотов.
Пример. Требуется установить норматив расхода досок на уст ройство 1 м2 щитовой опалубки башмаков под монолитные железо
бетонные колонны при восьмикратном обороте щитов. Норматив рас хода досок на первоначальное изготовление 1 м2 опалубки равен 0,0275 м3, а норматив расхода новых материалов при каждом оборо те равен 1 0 % от норматива расхода досок на первоначальное изго
товление опалубки. В этом случае
Nп |
0,0275 + 0,1-0,0275 (8 — 1) |
= 0,00584 м3. |
----------- 1——-1----------------- - |
Норматив возврата материалов при заданном числе оборотов ( NB) определяют по формуле
NB= |
. |
(37) |
|
П |
|
Для установления норматива оборачиваемости ин вентарных деталей и приспособлений следует проводить специальные исследования, основным методом которых является производственный. Исследования по каждому виду оборачиваемых деталей и приспособлений должны быть проведены на ряде строек, причем особое внимание необходимо обращать на условия и способы транспор тирования, монтажа, демонтажа деталей и приспособле ний. а также на их использование.
Под технически обоснованным нормативом оборачи ваемости следует понимать среднее число оборотов той или иной инвентарной детали (приспособления), кото рое обеспечивается в условиях бережного и рациональ ного ее использования.
Для установления норматива оборачиваемости ин вентарной детали необходимо тщательно изучить пол ный цикл использования нескольких десятков таких де талей, начиная от первого оборота и-кончая последним, когда ремонт детали становится уже невозможным или нецелесообразным. При этом должен фиксироваться каждый случай использования (оборот) детали и все обстоятельства, которые влияли на достигнутое число оборотов. В частности, кроме условий и способа транс портирования, монтажа и демонтажа следует отмечать все случаи повреждения деталей с указанием причин этих повреждений, а также характер производимого ре монта.
В соответствии с ТП 101-70 следует обеспечивать обо рачиваемость изготовленных из хвойных пород дерева:
лесов — не менее 8 раз; щитов и креплений для земляных работ — не менее
5 раз; опалубки для монолитных массивов и конструкций —
не менее 8 раз.
Деревянные щиты настила и подмости для каменных, штукатурных и других видов строительных работ следу ет применять только инвентарные, рассчитанные на мно гократную оборачиваемость.
Нормативы расхода материалов XII группы устанав ливают расчетно-аналитическим, производственным и лабораторным методами.
При применении расчетно-аналитического метода расход электродов на сварочный шов определенной дли ны рассчитывают по формуле
|
N — Qn + Q i + <7г> |
( Щ |
|
где |
Q,,— количество наплавленного металла сварного |
||
|
шва (в единицах массы); |
разбрызгива |
|
|
Ух— потерн электродов на угар и |
||
|
ние; |
|
|
|
q2— потери электродов на огарки. |
|
|
|
Массу наплавленного металла Q,, определяют по |
||
формуле |
|
|
|
|
Q„ = |
FTфДцУш, |
(39) |
где |
FT— теоретическая |
площадь сечения |
шва, опреде |
|
ляемая по рабочим чертежам; |
|
|
|
Ф— коэффициент, учитывающий увеличение дейст |
||
|
вительной площади сечения шва по отношению |
||
|
к теоретической; значение коэффициента ко |
||
|
леблется от 1,07 до 1,3 и должно быть прове |
||
|
рено на практике; |
рабочим чер |
|
|
Lm—длина шва, подсчитываемая по |
||
|
тежам; |
|
|
|
уш— плотность наплавленного металла, равная для |
||
|
голых и тонкопокрытых электродов 7,5, а для |
||
|
толстопокрытых — 7,8 г/см3. |
|
Величина потерь электродов на угар и разбрызгива ние {qi) зависит от марки электрода (табл. 25) и режима сварки.
92
|
|
Т а б л и ц а 25 |
|
Марка покрытия электродов |
Тип электрода |
Потерн электродов |
|
по ГОСТ |
па угар и разбрызгивание |
||
|
|
О % |
|
ОММ-5 |
Э-42 |
14—20 |
|
ЦМ-7 |
Э-42 |
10— 11 |
|
ЦМ-7С |
— |
11— |
12 |
УОНИИ-13/45 |
Э-42А |
14— |
16 |
УОНИИ-13/55 |
3-50А |
12— |
14 |
Потери электродов на огарки {qi) |
в % от массы элек |
||
трода определяют по формуле |
|
|
|
|
Яг = ~£~ ЮО. |
|
(40) |
|
ЧЭЛ |
|
|
где А — масса огарков электродов; <2эл— масса электродов.
Длина огарка зависит от конструкции электрододержателей. Для электродов, применяемых при ручной сварке, длина их колеблется от 35 до 65 мм.
Потери электродов на огарки в зависимости от сече ния, длины и материала стержня электрода приведены в табл. 26.
|
|
|
Т а б л и ц а 26 |
|
|
Стержень из углеро |
Стержень из высоколе |
||
|
дистой средлелегн- |
|||
|
рованиоП стали |
гированной стали |
||
Диаметр |
стержня в л ш |
потер fc |
длина |
потерн |
|
длина |
электро |
электродов |
|
|
стержня |
дов на |
стержня |
|
|
на огарки |
|||
|
в м м |
огарки |
в м м |
в % |
|
|
в % |
|
|
|
|
|
|
|
До 2 |
300 |
16,6 |
250 |
2 0 |
От 2 до 3 |
350 |
14,3 |
300 |
16,6 |
Свыше 3 |
450 |
П ,1 |
400 |
12,5 |
При нормировании газов, применяемых для свароч ных работ, следует учитывать, что их расход зависит от вида газа, типа горелки или резака, времени сварки (резки), метода сварки (ручная, автоматическая), дав ления газов и т. п.
Расход кислорода (при чистоте не ниже 99%) и аце тилена при сварке стали и чугуна определяют по фор мулам:
93
для левой сварки: |
|
|
|
|
|
|
|
Са = |
8,3382; |
|
(41) |
||
|
Ск =Ю б2; |
|
(42) |
|||
для правой сварки: |
|
|
|
|
|
|
|
Са = |
8,66б2; |
|
(43) |
||
|
Ск = |
862. |
|
(44) |
||
В этих формулах: |
|
|
|
|
|
|
Са— расход ацетилена в л/м шва; |
|
|
||||
Ск— расход кислорода в л/м шва; |
в мм. |
|
||||
б— толщина |
свариваемого |
металла |
|
|||
При определении расхода кислорода следует учиты |
||||||
вать его чистоту (табл. 27). |
|
|
|
Т а б л и ц а 27 |
||
|
|
|
|
|
||
Чистота кислорода |
99,5 99 |
98,5 |
98 |
97,5 |
97 |
|
в % |
|
|
|
|
|
|
Расход кислорода |
100 10 0 — |
122— 138—140 |
158—160 |
170—175 |
||
в % |
115 |
|
125 |
|
|
|
Количество карбида кальция, необходимое для полу чения ацетилена, зависит от его сорта и грануляции, а также от применяемой системы генератора. Выход ацетилена из карбида кальция следует определять по табл.28 и 29.
|
|
|
Т а б л и ц а |
28 |
Грануляция карбида |
Выход ацетилена в л из I к г |
карбида кальция |
|
|
|
в зависимости от сорта карбида кальция |
|
||
кальция |
|
|
|
|
|
|
I |
II |
|
2 — 8 |
|
255 |
235 |
|
. 8— 15 |
|
265 |
245 |
|
15—25 |
|
275 |
255 |
|
25—30 |
|
285 |
265 |
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
29 |
|
|
К- п. д. ацетиленовых |
|
|
Система |
генератора |
генераторов |
|
|
|
|
|
||
|
|
передвижных стационарных |
||
«Вода на карбид» |
......................................... |
83—85 |
85—95 |
|
«Карбид на воду» |
......................................... |
90—95 |
95—98 |
|
«Вытеснения»................................................... |
|
85—90 |
90—95 |
|
94