Файл: Цалиович А.Б. Методы оптимизации параметров кабельных линий связи.pdf

а = 9,35-

6

Ю ~d,

х У У /

1 +

2 S"

+

In

25-^-гр

для цепей с алюминиевыми

жилами

9 , 3 5 - l Q - 6 x V^f

{ 100

1 +

+

In 25-7-Ф

2.25 І if

Л Г

Т

120

/

d,

\

Z ^ v ^ ~ v ^ l n \ 2 l t v -

( 2 - 4 3 )

Аналогичным образом могут быть получены аналитические вы­

ражения

для параметров

передачи

симметричных

кабельных

цепей.

С целью оценки точности расчета по предлагаемым формулам на

рис. 2.3

в

качестве примера представлены

результаты

расчета по

ос

ф-ле (2.41) частотной

характе­

ристики

коэффициента

затухания

нел/км

кабеля типа МКС - 4Х4ХІ . 2 и

справочные данные. Как видно из

графика,

расхождение между .кри­

0,3

выми

невелико.

Расчет

параметров

передачи

/у

•

низкочастотных

кабелей

значи­

/У/у

тельно

проще,

чем

высокочастот­

0,2

///У

ных.

В

этом

случае следует

учи­

тывать их специфические особенно­

/у// У

сти:

ограниченный

спектр

частот,

'/

большое

число цепей,

сравнитель­

0,1

но

небольшие

диаметры

жил.

100

В

дальнейшем

ограничимся

рас­

О

смотрением

только

'неп'упинизи'ро-

Рис. 2.3.

Частотные

характе­

©анных

кабелей.

ристики

коэффициента

затуха­

Как

известно

[10],

затухание

ния кабеля типа МКС-4Х4Х1,21

(

расчетная,

-

и волновое сопротивление симмет-

фактическая)

РИЧНОЙ

ЦЄПИ

В

области

НИЗКИХ

3°*

33

(2.44)

У а С

(2.45)

Формулы (2.44)

и (2.45) обладают погрешностью менее

1% при

#/6*1.3*50 и менее

3% лри #/oxL3s20 Ці2].

Для низкочастотных кабелей расчетная частота принимается, как

правило, равной 800 гц. Учитывая, что на низких частотах

активное

току, из ф-л (2.44),

(2.45), используя выражения

(2.19), (2.31) и

(2.32), получаем:

0,295 - Ю - 3

X

LiiZ.

(2.46)

а =

1>

г In

d.

2400

"о

(2.47)

а = a D = •

12dln D

(2.48)

60

D

(2.49)

В выражении

(2.48) не учитывается,

как

малая,

составляющая

затухания,

обусловленная

потерями

в диэлектрике

— аа

(см.

стр. 30): при частоте 110 Мгц

величина

а с для нормальной коакси­

альной пары (2,6/9,4) составляет около

0,5%

от а,

для

малогаба­

ритной коаксиальной пары (1,2/4,6) — 0,3% от а.

Определение

взаимозависимости между стоимостью кабелей

свг ,-

Определение взаимозависимости

между стоимостью, затуханием

и волновым сопоставлением кабелей

вводится к решению систем иэ

качестве

второго конструктивного

параметра

цепей

величины

di/do и

D/d.

Таким образом, из выражений (2.41), (2.46), (2.48) получаем для

медных

высокочастотных

симметричных цепей

0,73-10~3

У " е э /

1 +

h

2

5 т

а

1п

d1

- 9 , 3 5

Ю - 6

(R'm+R'3)VB3f

«о

(2.50)

для

медных

низкочастотных цепей

do

2

0 3 - Ю - 3 '

(2.51)

=3-

а

V

dn

для медных

коаксиальных

цепей

8.35 У7еэ / 1 + -

10~

12 a In- D

(2.52)

Подставляя ф-лы (2.50), (2.51), (2.52)

соответственно

в (2.14) и

(2.15), яолучаем

искомые

выражения,

связывающие стоимость кабе­

ля

с его конструктивными

и электрическими характеристиками:

для

высокочастотного

симметричного кабеля

г

h

і

2

0 , 7 3 - Ю - 3 Vesf

'1 +

d1

d0.

X

а

In

- 9 , 3 5 -

Ю - 6

(я'ж+Яэ)УгэГ

X

X

|?ж

Рж + YH РИ (jjj^J

А .

—

In

•9,35- Ю - 6

(R'x+R'3)Ye3f

X

1

h

0 , 7 3 - К Г 3

f&3f

1 +

x

V УС Pit і

(2.53)

для

низкочастотного симметричного

кабеля

2 0 3 - Ю - 3

у.

/

' еТТ

"~ "

V

dQ

X

/

In

d,

X { ~

І'уж р ж +

YH Ри ( ( " ^ — 1

In

d.

d.

d0

TytPitt

І ;

(2-54)

do 2,03-10~3

% f

для

коаксиального

кабеля

12 a In

Б

—

d

D

\2

X \

-7" І їжі Ржі + YH РИ | ( ~J

I — 1

12a —

in —

d

d

8,35

Vfea(l-

•10"

d

(2.55)