Файл: Глуховский А.Д. Каркасы многоэтажных промышленных зданий с крупной сеткой колонн.pdf

Рис. 3. Рамы с ригелями-фермами

/, 2, 3у 4 — расчетные сечения ферм; /( — колонны; а, б — расчетные сечения колонн; q — вертикальная равномерно распределенная нагрузка

надстройкой, параллельной нижнему поясу (рис. 3, г). Каждый из рассматриваемых вариантов рам был рас­ считан на единичную равномерно распределенную на­ грузку (q= 1 тс/пог. м пояса фермы) с учетом деформа­ ций от продольных сил и без учета этих деформаций. Результаты расчета показанных на рис. 3 рам с ригеля­

8

ми-фермами (е учетом и без учета деформаций от про­ дольных сил) приведены в табл. 2 и 3.

Таблица 2

Моменты М (тс-м) и продольные силы N (тс)

в расчетных сечениях ригелей-ферм рамы /1

Определение величин усилий методом, учитывающим деформации от продольных сил, и методом, не учитываю­ щим эти деформации, произведено для наиболее харак­ терных точек ригелей-ферм и колонн каждого яруса рам, где возникают максимальные усилия, по которым под­ бирают сечения (см. рис. 3). В безраскосных фермах рам А и Б взяты три сечения в верхнем поясе и одно сече­ ние в стойке. В фермах с подкосами рамы В и с криволи­ нейным верхним поясом рамы Г — по два сечения в вер­

тов и продольных сил, так и отношение величин, рассчи-

9

слителе) к величинам, определенным с учетом деформа­ ций от продольных сил (в знаменателе).

Из данных табл. 2 следует, что в раме А разница в величинах моментов, рассчитанных для сечений 1, 2 я 3 ригелей-ферм всех трех ярусов способами, учитывающи­ ми и не учитывающими деформации от продольных сил, не превышает 11%. Для сечения 4 это расхождение хо­ тя и составляет 77—86%, но ввиду небольшого абсолют­ ного значения момента оно не имеет практического зна­ чения. Продольные силы в сечениях 1 и 2 ферм первого и второго ярусов, полученные без учета деформаций от продольных сил, в 3—3,7 раза больше, чем определен­ ные с учетом этих деформаций. Для этих же сечений фермы третьего (верхнего) яруса величина продольной силы больше лишь на 27%, что объясняется меньшей жесткостью узла крепления ригеля-фермы верхнего яруса по сравнению с узлами нижележащих ярусов.

Продольные силы в сечении 3 незначительны по аб­ солютной величине, поэтому моменты практически по­ лучаются одинаковыми при обоих методах расчета. В се­ чении 4 величина продольных сил, рассчитанных без учета деформаций от продольных сил, выше на 7—34%•

В сечениях а и б колонн (см. табл. 3) всех трех яру-

10

сов величины продольных сил совпадают достаточно точно (отклонение составляет — 1%, +2% ). Величины моментов в этих сечениях, рассчитанные без учета де­ формаций от продольных сил, почти вдвое меньше (со­ ставляют 52—61% величин, определенных с учетом де­ формаций от продольных сил).

Аналогичный расчет показал, что в раме Б все со­ отношения близки к результатам, полученным при рас­ чете рамы А.

Враме В также имеются существенные расхождения

врезультатах расчета, но их характер несколько иной (табл. 4 и 5). Величины моментов в сечениях 1 и 2 риге-

Таблица 4

Моменты М (тс-м) и продольные силы N (тс) в расчетных сечениях ригелей-ферм рамы В

11