Файл: Алексеев А.И. Колебательные цепи. Параллельный контур учеб. пособие для курсантов ХВВУ.pdf

но резко

возрастают с увеличением расстройки в области

частот

t

> і р ,

= $ О •

второго ви­

При расчете полосы пропускания сложного контура

да

для величин коэффициента подключения пг ^ 2 т к р

можно, как

4 [m2-2(4l-m.')S2]'|2n+

m^2 = 0-

(Іб3)

в области малых расстроек схемы

(рис. 48,49,а,б) эквивалентны,!.е.

сложный параллельный контур как бы трансформирует с понижением

свое эквивалентное сопротивление

R oe к

точкам подключения 1,2 .

Для оценки влияния внешней нагрузки

на избирательные свойст­

ротивления R H к контуру третьего

вида (рис. 50,а ).

Путем несложных эквивалентных

преобразований эту цепь

н

1

+ (соС, R J 2

’

СО

1

V

(coC,RHf

В области

малых расстроек

' м

~

R H

_

R H

(164)

"

W

,R „?

H

* ; t '

(165)

Обычно в реальных устройствах величина

сопротивления

нагруз

R П удовлетворяет условию

RH ^ m. R og <

(166)

При выполнении условия

( 166 )

RH

ч

г,

(167)

Боли величина

коэффициента подключения

т. à.

10 §

=

5 пп.

,

(168)

RH 1Л

что

позволяет упростить

соотношения

(164)

и (165)

—-^ (0 ,

ч

~

2

2

•

™ Р

(169)

сн

О

»

*-н

с

=

с

, .

АЭ

^

В свою очередь цепь (рис.

50,6) можно преобразовать к виду

(рис. 50,в ), если

пересчитать сопротивление

потерь

в

параллель­

ную ветвь. Для преобразованной цепи

(рис. 50,в)

Сэ

______ ________

1+ (соС г ц)*

где

С

С

с,

с.

п

=

'■мэ

S 3 + к

с 1+

с 2

В области малых расстроек

1

т .

Ц ,С з ну

При вьшолнении

условия

1ч% 5У

(166)

_1_

J

k .

RH^ т

Я ое

co„Cï,

,

ъ гГ

-о — н

„

поэтому при вычислении величин

Я'и

и Сэ для контура с достаточ­

но высокой добротностью

( Q Ä

10)

можно воспользоваться приближен­

ными соотношениями

)'

___

_

Я н

(170)

ч н “

ц , с * ну

"

^

Сэ

С

Таким образом, при справедливости допущенных ограничений

( RHà m. R oe , m i

5

m .

)

цепи, изображенные на рис.50,а ,б ,в ,

в области малых расстроек эквивалентны. Следовательно, влияние

нагрузки R H в цепи

(рис. 50,а)

на избирательные свойства сложно-

Ru

в преобразованной цепи (рис. 50,в ).

ni*

В исходной цепи (рис. 50,а) нагрузка подключена к контуру

частично (точіш

1 ,2 ), в преобразованной цепи (рис. 50,в) нагрузка

RH подключена к контуру непосредственно

(точки

1 ,3 ).

Преобразованная цепь (рис. 50,в) представляет обычный

реаль­

ный вполне

параллельный контур.

Эквивалентная

добротность

такого

контура

R-

_1_

чое

(171)

Р

^ое +

1 Т г п .

Roe

R H

Соотношение (171) практически определяет величину эквивалент­

ной добротности исходной цепи (рис. 50,а ). Если

ту же нагрузку (?

подключить к контуру полностью (к точкам

1 ,3 ),

эквивалентная

доб­

ротность нагруженного контура (см. § 7) будет равна

Л

Gl

1172)

Q а =

—------- рТГ~ '

1

~ое

R M

Сравнивая соотношения

(171)

нетрудно заметить,

что

и (172)\

транзисторных схемах.

Аналогично моано показать, что для более сложной цели, изоб-

раженной на рис. 51,а:

•

п ____________ 5___________ .

(173)

,

г

-ое

г

Roe

где т ь т г -

1+ ГГЦ

R-, '

rru

Ra

соответственно

коэффициенты подключения источника

и нагрузки.

Используя

описанную выше методику,

можно пересчитать все на­

грузки и потери в сложном контуре к точкам 1,4

(рис. 51,б ). Для

Преобразованной цепи в области

малых расстроек

р _

^ое

• OÇ

(Ï74)

2 RQS

Э

R! R1 + R

i +

2

+ ^

R*