эмпирического описания этого участка кривой F (и) в виде линейной функции, не зависящей от приложенной нагрузки Fx (г);
3)при больших глубинах внедрения зависимость (223) стано вится также почти линейной, но с меньшим наклоном, чем в начале внедрения при эмпирических исследованиях определяется обычно как второй линейный участок F (ц);
4)точка перегиба кривой (223) с увеличением амплитуды сме
щается вверх; |
это смещение при эмпирическом исследовании зави |
симости F (и) |
объяснялось запаздыванием сигнала |
о разрушении |
породы, хотя |
в действительности это объясняется |
зависимостью |
функции от нагрузки F t (t)\
5) точка перехода от зависимости (223) к зависимости (224), как видно нз (202), зависит также от приложенной нагрузки F х (t) и свойств породы £. Из этого следует, что при малых для данной породы нагрузках процесс внедрения может • сопровождаться воз никновением очень малого участка (223) и перейти в основном в про цесс смятпя по зависимости (224), чем и можно объяснить часто получаемые при клиновом наконечнике экспериментальные зави симости, близкие к линейным и не зависящие от приложенной на грузки.
Перечисленные выводы объясняют характерные особенности экс периментальных результатов. Их получение оказалось возможным только с использованием и изучением зависимости Z (и). Кажущаяся сложность физического представления этой зависимости объяс няется только непривычностью оперирования понятием сопроти вления Z вместо понятия силы сопротивления F. Использование функций Z (и) и связанного с ним уравнения (222) представляет
определенное удобство, |
так как при расчетах по уравнению |
(216) |
с использованием F (и) |
в случае, когда F x (t) Ф const, т. е. |
пада |
ющий импульс не прямоугольный, возникают трудности аналити ческого характера с определением точки перехода с участка (223) на участок (224), так как сама величина F, определяемая в (225), будет переменной и зависеть от F 1 (/). При использовании функции Z (и) значение точки Z* перехода с одного участка на другой по стоянно п не зависит от приложенной нагрузки.
Таким образом, объединяя решение задачи о формировании
ипередаче импульса по инструменту при соударении с решением
опередаче импульса в породу (222), получаем комплексную мате
матическую модель системы ударник — инструмент — порода. Блок-схема программы расчета данной системы на ЭЦВМ показана на рис. 201. По этой программе можно рассчитывать ударные системы, максимально приближенные к реальным. Причем, учитывая воз можности ЭЦВМ, можно повышать точность расчетов, уменьшая шаг счета и увеличивая степень разбиения сложных форм соударяющихся тел на ступени.
Модель системы ударник — инструмент — порода замкнута, т. е. в ней осуществляется обратная связь — влияние реакции породы через отраженные импульсы на процессы формирования импульсов
