Файл: Роменец, В. А. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства.pdf

Т а б л и ц а 128. Экономические показатели при производстве литых (числитель) и катаных (знаменатель) слябов различного сортамента

1970 г. в Хирохате, а также в Оите (Япония), где их раз­ ливка производится на УНРС большой производитель­ ности. Лицензии на производство таких сталей приобре­ тены также фирмой Friedrich Kjupp Hiittenwerke (ФРГ), и разливка их уже осуществляется с середины 1971 г. на заводах фирмы в Бохуме и Рейнхаузене.

Отработка технологии непрерывной разливки кипя­ щей стали, обеспечивающей минимальные потери метал­ ла с отходами и увеличение скоростей разливки, является одной из важнейших задач. Для решения этой проблемы необходима прежде всего разработка надежных методов контроля окисленности металла, что позволит повысить скорости разливки. Наряду с этим необходимо внедрение

466

Большое значение имеет также решение проблемы эффективности вторичного охлаждения (обеспечения его равномерности и гибкости регулирования интенсив­ ности охлаждения как посекционно, так и внутри сек­ ций). Эффективное вторичное охлаждение — условие по­ лучения высококачественной структуры литых заготовок. В ряде случаев решение этой проблемы будет способст­ вовать увеличению скоростей разливки. Увеличению ско­ ростей разливки и снижению брака будут способствовать также улучшение конструкции кристаллизаторов и по­ иски их оптимальных параметров.

Наряду с указанными проблемами решающее значе­ ние имеет обеспечение максимально возможной загруз­ ки УНРС путем уменьшения продолжительности опера­ ций разливки, рациональной организации загрузки и со­ кращения простоев, связанных с заменой промежуточных ковшей, кристаллизаторов и др. Для этого необхо­ димо усовершенствовать ряд узлов установки, обеспечи­ вающих ввод затравки и извлечение хвостовой части не­ прерывной заготовки, что сократит такт разливки. Это­ му же способствует и организация разливки из ковшей большой емкости. Кроме того, с применением таких ков­ шей возможно увеличение выхода годного. Однако сле­ дует иметь в виду, что при этом увеличиваются продол­ жительность разливки и связанные с ней тепловые по­ тери. Поэтому параллельно должен решаться вопрос о снижении тепловых потерь в ковшах большой емкости.

тельности УНРС, обеспечивает значительное увеличение выхода годного за счет сокращения удельного количест­ ва головной и хвостовой обрези, а также скрапа в про­ межуточных ковшах..

Заслуживают внимания также вопросы о совмещении непрерывной разливки стали с прокаткой без промежу-

467

точного нагрева или с минимальным подогревом загото­ вок перед прокаткой и о применении предварительного обжатия заготовок на УНРС.

Для реализации потенциальных возможностей про­ грессивного способа непрерывной разливки стали, поми­ мо решения металлургических и организационных проб­ лем, непосредственно связанных с непрерывной разлив­ кой, необходимо обеспечение устойчивой работы сталеплавильного цеха в требуемом для УНРС ритме,

т.е. строгого соблюдения графика выпуска плавок. Решение указанных проблем поставит непрерывную

разливку вне конкуренции с существующими методами и в дальнейшем позволит полностью их заменить.

Роль непрерывной разливки стали в повышении эффективности кислородно-конвертерного производства

259] не содержат полных сведений и характеристик. Наличием при непрерывной разливке промежуточной

емкости и низкими весовыми скоростями разливки обу­ словливается в пределах одинаковых емкостей разливоч­ ных ковшей большая продолжительность выпуска из них металла, чем при обычной технологии. Поэтому и тепло­ вые потери при непрерывной разливке стали более вы­ сокие. Компенсация этих повышенных тепловых потерь возможна лишь при нагреве металла в сталеплавильном агрегате до более высоких температур. Абсолютная ве­ личина этого перегрева зависит от конкретных производ­ ственных условий. Здесь оказывают влияние конструк­

марочный сортамент разливаемой стали, тип изложниц, конструкция узлов и тип установок, определяемый гео­ метрической формой их технологической оси (вертикаль­ ная, вертикальная с изгибом заготовки в горизонталь-

468

Ное положение, наклонная, горизонтальная, радиальная, овальная), а также сравнительная степень совершенства технологии обычной и непрерывной разливки стали.

Поскольку полное совпадение отмеченных выше фак­ торов в различных цехах (с разливкой в изложницы и на УНРС) практически исключено, то и опубликованные в литературе данные о величине необходимого при при­ менении непрерывной разливки стали перегрева метал­ ла относительно температуры его выпуска при обычной разливке не совпадают, а находятся в широком диапазо­ не значений: от 20 до 80° С [256—260].

Необходимость перегрева металла при непрерывной разливке неизбежно влечет за собой изменения в тепло­ вом, а в ряде случаев и в материальном балансах плав­ ки со всеми вытекающими отсюда последствиями: изме­ нение производительности, структуры металлозавалки, расхода топлива, энергетических затрат, огнеупоров и т. д. Это вызывает изменение экономических показате­ лей процессов и сказывается на сравнительной эффек­ тивности этих процессов.

Если в мартеновском и электросталеплавильном про­ изводствах повышение температуры металла достигается

родно-конвертерном оно возможно лишь за счет измене­

непрерывной разливки стали производится ниже.

Влияние степени перегрева металла на изменение производственно-технических показателей мартеновского и кислородно-конвертерного процессов установлено по фактическим данным работы 600-г (с садкой по годным слиткам 570 г) мартеновской печи и 100—130-г кисло­ родного конвертера в нормальных условиях. При определении экономических показателей был принят кисло­

емкости, что обеспечивало сопоставимость условий для сравнения, поскольку такие цехи имеют приблизительно одинаковую годовую производительность. Определение

469