показателей производилось на 1 т жидкой стали, что позволило исключить влияние на их величину условий разливки и емкости разливочных ковшей. Расчет себе стоимости мартеновской и кислородно-конвертерной ста ли производился в единых, средних по отрасли ценах.
Перегрев металла в конвертере при прочих равных условиях1 возможен лишь за счет сокращения расхода лома в металлозавалке при одновременном увеличении расхода чугуна и шлакообразующих. Абсолютные значе ния указанных изменений в расходе шихтовых материа лов получены на основании выполненных расчетов теп ловых и материальных балансов кислородно-конвертер ных плавок и представлены для трех значений темпера тур перегрева в табл. 129. При расчете тепловых и ма териальных балансов кислородно-конвертерных плавок за основу был взят оптимальный с экономической точки зрения химический состав чугуна с температурой залив ки его в конвертер 1300° С. Темп производства и стой кость футеровки в указанных расчетах принимались на уровне, отвечающем нормальным условиям работы кис лородно-конвертерных цехов со 100—120-т конвертерами.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Повышение |
температуры металла |
перед |
выпуском |
на |
каждые 20 град |
влечет за собой сокращение |
расхода |
ло |
ма |
~ на 14,5 кг/т. Исключение из |
металлозавалки |
ука |
занного |
количества |
лома |
компенсируется |
|
увеличением |
на 15,7 кг/т расхода |
чугуна. |
|
|
|
|
|
|
|
Связанное с повышением температуры ванны измене |
ние |
структуры |
металлозавалки в |
сторону |
увеличения |
в ней доли чугуна влечет за собой |
увеличение |
расхода |
шлакообразующих и снижение выхода годного |
за |
счет |
повышенного |
угара |
компонентов |
чугуна |
|
(на |
каждые |
20 |
град |
снижение выхода |
годного |
составляет, |
согласно |
расчетам, ~0,1°/о). Наряду |
с этим |
при увеличении доли |
чугуна в шихте требуется увеличение расхода |
кислоро |
да, |
что |
при |
неизменной |
интенсивности |
продувки |
[2,75 м.3/ (мин-т)] |
приводит |
к |
увеличению |
ее продолжи |
тельности на ~0,4 мин при повышении температуры ван ны на каждые 20 град.
Вследствие повышения температуры металла и време ни контакта его с огнеупорами рабочей футеровки кон-
1 Имеются в виду постоянная частота выпуска плавок, хими ческий состав шихтовых материалов, температура чугуна и т. д.
вертера возможно уменьшение ее стойкости. Данные о характере зависимости стойкости футеровки от степе ни нагрева металла отсутствуют. Поэтому в исследова нии снижение стойкости принималось пропорциональным увеличению продолжительности контакта расплава с ра бочей футеровкой без учета влияния температурного фактора. Отмеченное ухудшение стойкости футеровки при классической системе работы цеха приводит в ба лансе времени работы лишь к некоторому увеличению продолжительности холодных ремонтов за счет сокраще ния времени нахождения конвертеров в резерве и не оказывает влияния на изменение их годовой производи тельности, которая при постоянстве удельных текущих
простоев является |
функцией продолжительности |
цикла |
плавки. |
|
|
|
|
|
В результате увеличения продолжительности цикла |
плавки |
годовая производительность 100—130-г |
кисло |
родного |
конвертера |
снижается ~ на 1 % |
на |
каждые |
20 град |
повышения температуры расплава. Связанное |
со |
снижением производительности увеличение |
условно |
по |
стоянных затрат на передел установлено на основании анализа составляющих их статей. За основу при этом принимались ранее полученные данные о величине рас
ходов по |
переделу |
в кислородно- |
конвертерных цехах |
с тремя |
100—130-г |
конвертерами, |
работающими по |
классической системе (см. табл. 49). Доля условно по стоянных затрат в расходах по переделу исчислена, ис ходя из суммы этих расходов, не включающей в себя энергозатрат (кроме расходов на электроэнергию) и за трат огнеупоров на текущий ремонт, поскольку их изме нение вследствие повышения температуры металла учи тывалось отдельно (см. табл. 129). Эта доля условно по стоянных затрат в расходах по переделу составляет 33,2%, а их абсолютная величина 1,39 руб/т. С учетом этого и изменений годовой производительности агрегатов установлено увеличение затрат по рассматриваемому кругу статей расходов по переделу (см. табл. 129), кото рое вызывается повышением температуры металла перед выпуском.
Полученные данные об увеличении расходов по ста тьям себестоимости позволили установить характер из менения себестоимости с повышением температуры на грева металла относительно ее уровня при обычной тех-
|
|
|
|
|
|
нологии выплавки и |
разливке стали |
в изложницы. |
Это |
увеличение расходов |
при повышении температуры |
ван |
ны на каждые 20 град оказывается |
равным |
0,15 |
руб. на |
1 г жидкой стали. |
Обусловленное |
снижением |
годовой |
производительности |
увеличение удельных |
капитальных |
затрат в собственно сталеплавильный цех и объекты об
щезаводского |
хозяйства |
установлено, исходя из |
дан |
ных |
о величине указанных показателей в нормаль |
ных |
условиях |
работы |
кислородно-конвертерного |
цеха |
(см. табл. 40). При этом учитывалась определенная в ре зультате анализа фактических данных (на отечественных металлургических заводах с кислородно-конвертерными
цехами) |
условно постоянная |
доля капиталовложений |
в объекты общезаводского хозяйства, равная |
38% от об |
щей их суммы. |
|
|
Определение величины удельных капитальных вложе |
ний при производстве стали с повышенной |
относитель |
но обычных условий температурой выпуска |
производи |
лось по |
ранее установленной |
методике (см. |
гл. I I ) . Со |
гласно этой методике, предполагается при определении
капиталоемкости не |
учитывать те виды |
материалов |
и энергии, которые |
в расчете себестоимости |
исчислены |
по прейскурантным ценам. Расчет приведенных затрат показывает, что их увеличение при повышении темпера
туры расплава на каждые 20 град |
находится |
в пределах |
0,21 руб. на тонну жидкой стали |
(см. табл. |
129). |
В отличие от кислородного конвертера перегрев ме |
талла в мартеновской печи возможен лишь |
за счет до |
полнительного расхода топлива и кислорода в период доводки плавки.
Возникающие при перегреве металла дополнительные расходы топлива и энергозатрат определяли на основа нии фактических данных о тепловом режиме работы 600-г мартеновской печи в период доводки плавки. При этом дополнительный расход топлива устанавливали в соответствии с коэффициентом его использования не посредственно ванной1 , который, согласно проведенным расчетам тепловых балансов мартеновских плавок [222], для принятых в исследовании условий работы печи ока зывается равным в период доводки 0,463.
1 Имеется в виду отношение доли аккумулируемого ванной тепла к общему его приходу за счет горения топлива.
