отсутствии данных по величинам удельной проводимости грунтов ориенти
ровочно |
в расчетах можно |
принимать: для европейской |
части |
СССР D a — |
= 4 0 0 м, |
для Урала — 1 000 |
м, для пустыни— 1 500 м; |
т|0 — |
коэффициент, |
учитывающий влияние тросов; для ЛЭП с двумя тросами, один из которых
сплошной и заземлен, а другой разделен |
на отдельные участки, |
заземленные |
с одного конца, г|0= 0,8; если оба троса |
разделены на |
отдельные |
участки, |
заземленные с одного конца, т |о = 1 . |
|
для |
двух |
цепей, |
Удельная индуктивность нулевой последовательности |
включенных параллельно: |
|
|
|
|
L02 = 0,5(L 0 -bM ), Гн/км,
Таблица 1-1
Формулы для вычисления параметров линии и схем электропередачи 500 кВ без учета активных сопротивлений
Параметры |
Прямая последователь |
ность |
Индуктивное сопротивле |
j x 1 = j a L i , |
ние и емкостная прово |
jbi = jcoCi |
димость 1 |
км линии |
|
Волновое |
сопротивление |
|
линии |
|
|
Коэффициент распрост ранения
Входное сопротивление холостой линии длиной I км
Входное сопротивление линии длиной I , км, ко
роткозамкнутой на конце
Входное сопротивление линии длиной /, км, с на грузкой j X н на конце
Коэффициент передачи напряжения для участка линии длиной I, км, с на грузкой j X н на конце
со = 2n f —круговая частота.
І ' Х кі = /zi tg ßi I
Г
/■^вхі ~ Ігі tg [ßi L"b
+ аГСІ^ ] =
■Хщ~Ь *КІ
= І Х х 1
*н і + X x l
1
Кі = COS ß]_ l X
X„i
X Xhi + XKi
Нулевая последовательность
j x 0 = j ( ö L 0 ; j b 0 — /юС0
|
ßo — ® ^ |
L q |
Co— |
|
= |
V |
x 0 |
b 0 |
= |
z0 b 0 |
|
•V |
_ |
|
■_£»_ |
|
' |
X° |
|
|
'tg ß o / |
|
J X ко — j z 0 |
tg ßo I |
|
jXВХ0 = |
i |
z |
о tg [ß„ I "b |
|
+ |
arctg— |
|
] = |
|
|
|
|
|
|
z0 |
J |
|
— /Xxo |
Х ң о |
~t~ X ko |
|
•^HO "Ь *xo |
|
|
|
|
|
/Co = |
|
1 |
|
|
-^HO |
|
COS ß g i |
X H0 -f- *K0 |
где М = 13,8 -10 -4 lg / і + (Д ,/0 ц )2, Гн/км — взаимная индуктивность меж ду цепями; £>ц — среднее расстояние между цепями.
4.Удельная емкость линии нулевой последовательности
2,416-ІО-8
|
|
С 0 — Го |
2Лср I ^*ср |
Ф/км, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|_'экв ХDc^ср |
|
|
|
где |
h ср — средняя |
высота подвеса |
проводов |
над |
землей; |
|
|
Dcp |
^12 0,з Щз ; |
|
|
|
D 12, D |
l 3 , D o s — расстояния между |
проводами |
и их зеркальными изображе |
ниями; |
Со — коэффициент, учитывающий влияние |
тросов; для линии 500 кВ |
С0= |
1,1. |
|
|
|
|
IIРАСЧЕТ
РАБОЧИХ
ЕМКОСТЕЙ
ЛИНИИ
ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ
1.Если линия электропередачи имеет три произвольно расположенны
провода (рис. II-1), их заряды q t могут быть определены по потенциалам
каждого провода £/,■ и геометрическим параметрам линии из системы уравне ний Максвелла
|
|
з |
(i = |
1 ,2 |
и 3) |
|
|
Uі |
= |
2 aik qk, |
|
( І И ) |
|
|
fc=i |
( k |
= |
1, 2 |
и 3) |
|
|
где а . і к — потенциальные коэффициенты. |
|
|
Решая систему уравнений |
(ІІ-1) относительно зарядов, приходим к урав |
нениям вида |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
Qi — 2 Pik Uk, |
|
|
|
|
|
(П-2) |
|
|
k=\ |
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
Д — определитель |
системы уравнений |
(ІІ-1); М м |
— соответствующий минор, |
получающийся |
вычеркиванием |
из |
определителя |
k - й строки и £-го столбца. |
В соответствии с (П-2) имеем: |
|
|
|
|
а |
|
« 22«зз — («аз)а |
|
д |
« п « з з — (иіз)а |
ßss — |
«П«22 — (“is)2 |
12 —ß21 — |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— а12Кзз -f- а13к2з _ |
|
|
|
4 0 |
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ßl3 — ßei= |
®І2®28--^13®22 |
|
|
|
|
1 |
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о - |
|
ß23 — ßs2 — |
— И 23 а 11 “ Ь a l 2 K 13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д = |
« n [а22«зз — (а2з)2] |
• a 12X |
тО |
|
|
|
X (a12a 33 — a 13a 23) — |
|
|
|
|
|
|
|
|
— аіз (alsa 22 — a 12a 23) . |
|
(II-3) |
|
|
|
|
|
В |
свою |
очередь |
собственные |
а ц |
|
|
|
|
и взаимные ац, потенциальные коэф |
|
|
|
|
фициенты |
должны |
вычисляться |
по |
|
|
|
|
формулам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а ц = |
1 |
|
u Ä |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 я е„ |
|
Г Э |
|
|
|
|
|
|
|
|
a ik |
= |
1 |
|
1 Slk |
|
|
(И-4) |
|
|
|
|
|
|
1 п — |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 я е 0 |
stk |
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
h o |
— эквивалентная |
высота подвески |
провода над |
землей, |
которая опре- |
деляется как /іэ= Л 0і— |
2 |
|
Л0, —-высота подвеса |
провода |
на промежу- |
, І50; |
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
точной опоре (рис. ІІ-1); |
— стрела |
провеса провода |
при средней го |
довой |
температуре без |
ветра |
и гололеда; |
s,■* — расстояние |
между і'-м и к - м |
проводами; |
|
s [ k — расстояние |
между і-м |
проводом и |
изображением в плос |
k - г о провода; гэ — эквивалентный радиус расщепленной фазы,
п / ----------------
г э |
= |
У |
r0s" -i |
при п = 2 и п |
= 3; г я = |
У |
г 0 |
У 2 : |
при п — 4, Го — Га при |
п |
— |
1, п |
— число проводов в расщепленной |
фазе; s — расстояние между осями |
проводов в расщепленной фазе; г0 — радиус провода, |
|
|
|
После определения потенциальных коэффициентов по (П-З) вычисляются |
коэффициенты ßn и ß»*. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рабочие емкости фаз находятся по уравнениям |
|
|
|
|
Ci = |
ßii + |
ßi2 + |
ßis — “J" (ßi2 + |
ßis); |
|
|
|
|
c 2 |
= |
ßl2 + |
ß22 + |
ß23 — ~ |
(ßl2 + |
ß2s); |
|
|
|
|
c 3 |
= |
ßl3 + |
ß23 + |
ß33 — ~ |
(ßis + |
ß2s) • |
|
Для линий с заземленными грозозащитными тросами при расчете коэффи циентов ßi( и ßi), вместо потенциальных коэффициентов, вычисляемых по (ІІ-З), должны быть использованы приведенные значения потенциальных ко
эффициентов ( а ц и 0Li k ) , учитывающие влияние тросов.
Если на линии подвешен один грозозащитный трос, приведенные значе ния потенциальных коэффициентов должны рассчитываться по следующим формулам:
а ,, = а, |
«Гт |
Ctr)o |
0<22 — Л2т |
«33 - |
« 33'»— |
Зт |
|
|
|
|
ОСт.т |
|
|
|
«12—«*>і — |
12'— а 1т |
«2т> |
«13 — «31 — «31 |
« І т |
а3т; |
|
|
|
|
|
|
а т - т |
|
«23 — «32 — «23 |
«Зг> |
а тт — 0 |
ш — |
|
|
|
|
|
|
о |
тт |
|
|
где Лт — средняя высота троса над землей; гт — радиус троса.
При защите линии двумя тросами приведенные значения потенциальных коэффициентов должны рассчитываться по формулам
*ii |
|
|
«тт (« іт |
"Г" « І т ') |
2«1т « Іт ’ « т |
|
|
|
„ 2 |
2 |
|
|
|
|
“ "гт |
“ тт ’ |
а.» = |
а, |
|
2«Іт |
|
|
« т т |
« т т ' |
|
|
|
|
|
|
а 12 = |
а.„ = |
а |
« 2 т ( а 1т + « 1т ') |
|
|
|
|
|
23 |
12 |
«тт + |
« тт ' |
|
|
|
2 « т т « І т « 1 т ' |
« т т ' ( « I t |
« І т ' ) |
«із —«iq13'— |
2 |
„ 2 |
|
|
|
|
« т т |
« т т ' |
|
2. Для трехфазной линии без тросов с горизонтальным расположением проводов на рис. ІІ-2 построены кривые, позволяющие непосредственно оп ределить значение рабочей емкости крайней фазы С і и средней фазы С2 в за
висимости от средней емкости транспонированной линии без учета земли, которая вычисляется по формуле
24,13
С= — . ___ , пФ/м.
1.26D
lg
3. Расчет емкостей трехфазной двухцепной линии с симметричным рас положением фаз и двумя заземленными грозозащитными тросами проводит
ся аналогично п. 1, но приведенные |
потенциальные |
коэффициенты a ( k вы |
числяются по формулам |
|
|
|
|
|
|
« т . т [ ( « 1 т ) 2 + |
( « і ' т ) 2 1 — 2 « 1 т « І т ' « t .t ' |
ЧГ— “ 11 — |
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
„2 |
*т.т' |
|
|
|
|
а т-т |
|
0^22 — «*>*>22'— |
1 |
2 |
r " |
1 |
|
|
1( а« 22tт ( « t .t « 2 t |
« t .t ' « 2 t ’ ) + |
|
«„Т .т“ |
^ т .т ' |
" м |
|
|
|
« 2 t ’ — « т .т ' «2 т)J > |
|
«33 “ «33 |
1 |
’2 |
Г " |
|
|
„2 |
Г З т |
|
|
|
« T . T |
« т .т ' |
|
|
|
|
n |
|
" м |
|
|
|
« T ’ 3 - |
« T . T ' « T 3 j J |
|
|
