ного контакта. Наблюдения за пьезометрическими скважинами показывают, что вода продвигается в Северо-Ставропольское месторождение.
В табл. 30 для примера приведены данные о падении уровней в трех пьезо метрических скважинах. Замеры выполнены от уровня поверхности земли.
До начала разработки уровни в скважинах были: в скв. 18-с — 31 м, в скв. 39-с —
55,8 м, в скв. 40-с — 57,4 м.
Продвижение воды в Северо-Ставропольское месторождение становится различимым по зависимости p/z (р) — / ((?ЛОб (t)) в последние годы разработки.
Большинство же точек зависимости pjz (р) = / ((?ДОб О ) ложится на прямую линию, что позволило с высокой точностью определить запасы газа СевероСтавропольского месторождения, а следовательно, и необходимый в расчетах начальный объем норового пространства.
Изменение во времени среднего пластового давления в Северо-Ставрополь ском месторождении приведено на рис. 104 (линия 3).
По картам изобар на разные даты вычислена зависимость изменения во времени среднего контурного давления. Вычисленные как средневзвешенные
р, кгс/смг
v
Рис. 104. К уточнению па раметров водоносного пла ста по данным разработки Северо-Ставропольского ме сторождения
Годы
по периметру внешнего газоводяного контакта контурные давления приведены на рис. 104 (линия 1). Ступенчатая линия 2 на рис. 104 представляет собой аппро ксимацию линии 1, что необходимо при расчетах по формуле (1).
В расчетах Северо-Ставропольское месторождение представлялось в виде укрупненной скважины с радиусом R 3 = 13,8 км. Расчеты проводились с шагом аппроксимации линии 1 в 0,5 года и в 1 год. Аппроксимирующая линия 2 соот ветствует шагу по времени в 0,5 года. Результаты окончательных расчетов при шаге в 0,5 года приведены в табл. 31 и на рис. 104 — в виде точек. В табл. 31 приводятся также результаты расчетов при временном шаге в 1 год. Рассмотре ние табл. 31 и рис. 104 показывает вполне удовлетворительное совпадение фак тических и расчетных величин средних пластовых давлений.
Результаты расчетов, приведенные на рис. 104 и в табл. 31, справедливы для приближения, которому соответствуют следующие параметры: средний коэффициент проницаемости водоносного пласта к — 1,1 Д; средняя эффектив ная мощность водоносного пласта h = 90 м; коэффициент динамической вязкости воды в пластовых условиях рв = 0,45 спз; коэффициент упругоемкости водонос ного пласта р* = 1,3-10~ 5 1/кгс/см2.
Средние значения параметров водоносного пласта, определенные на основе данных истории разработки месторождения, могут исполь зоваться и при решении двумерных задач с подвижной границей раздела газ—вода, если нет более полной и достоверной информации
Т а б л и ц а 31
С опоставление ф ак ти ческ и х рф и |
р асчетн ы х р р |
значен ий среднего п л а сто во го |
давлен и я |
н а С еверо-С тавропольском м есторож дении
Показатели
Рф, кгс/см2 ...................
|
г.
|
г.
|
г.
|
г.
|
г.
|
г.
|
|
г.
|
г.
|
г.
|
|
1958
|
1959
|
I960
|
1961
|
1962
|
1963
|
|
1964
|
1965
|
1966
|
|
1/1
|
1/1
|
1/1
|
1/1
|
1/1
|
1/1
|
1
|
1/1
|
1/1
|
1/1
|
66,1 |
64,65 |
63,35 |
61,1 |
58,5 |
55,6 |
|
52,0 |
48,4 |
44,5 |
П ри ш а г е а п п р о к с и м а ц и и 0,5 г о д а
Рр, кгс/см2 ...............
Рр — Р ф ...........................
_ Р Р -Р ф _ _ 100% _ _
Рф
65,96 |
64,87 |
63,43 |
61,36 |
59,13 |
56.34 |
52,73 |
48,74 |
44,5 |
|
О '►л
|
0,22 |
0,08 |
0,26 |
0,63 |
0,74 |
0,73 |
0,34 |
0,0 |
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
0,21 |
0,34 |
0,13 |
0,43 |
1,08 |
1,33 |
1,40 |
0,70 |
0,1 |
|
|
|
П р и ш а г е а п п р о к с и м а ц и и 1 г о д |
|
|
Рр, кгс /см2 ................. |
65,97 |
64,65 |
63,32 |
61,22 |
58,97 |
56,21 |
52,63 |
48,65 |
Рр-“ Р ф ........................ |
|
-0,13 |
0 |
-0,03 |
0,12 |
0,47 |
0,61 |
0,63 |
0,25 |
Рр |
- |
•100% |
. . - 0,20 |
0 |
-0,05 |
0,20 |
0,80 |
1,10 |
1,21 |
0,52 |
|
Рф
о параметрах водоносного пласта. В конечном счете обводнение залежи и скважин в большей мере обусловливается неоднородностью по параметрам газоносного пласта, системой размещения скважин
нхарактером дренирования залежи.
II. При наличии надежных данных об изменении во времени
давлений в пьезометрических скважинах и газовой залежи уточнять параметры водоносного пласта можно следующим образом [21].
Согласно результатам § 2 главы II, для радиуса возмущенной зоны пласта (приведенного радиуса влияния укрупненной скважины) имеем
где
дРа— РгвК
Рпс Р Г В К
С использованием формулы (2) для различных моментов времени определяются значения RB.
Основываясь и далее на методе последовательной смены стацио нарных состояний, для приведенного радиуса влияния скважины можно использовать формулу
хг= 4 -[я 1 -Д 1 -2 Д 11 п -^ ]. |
(3) |
Подставляя в (3) величины R3 и RB на различные даты, можно определить эквивалентную (осредненную по результатам расчетов на разные даты) величину коэффициента пьезопроводности водонос ного пласта. Дальнейшие расчеты можно проводить в изложенном порядке.
В ряде случаев для совпадения зависимостей расчетной рр =
= рр (t) и фактической рф = р ф (t) необходимо принять коэффициент проницаемости водоносного пласта переменным во времени. В этом случае расчеты рекомендуется проводить по методике, изложенной в работе [21].
З а к л ю ч е н и е |
Основные проблемы проектирования |
|
и разработки месторождений |
|
природных газов1 |
За короткое время газодобывающая промышленность страны прошла большой путь и превратилась в одну из важнейших отраслей народного хозяйства. В этом немалая роль принадлежит теории проектирования и разработки месторождений природных газов.
Вэтой книге рассмотрены отдельные, избранные вопросы теории
ипрактики разработки месторождений природных газов. Авторы старались выделить наиболее типичные задачи, возникающие при проектировании и анализе разработки месторождений природных газов, стремясь отразить современные методы расчетов и идеи. Поэтому авторы полагают, что содержание книги сможет подготовить будущего инженера самостоятельно ставить и решать те задачи, которые возникнут перед ним при проектировании и осуществлении проектов разработки многих новых газовых и газоконденсатных месторождений.
Трудами многочисленных исследователей создана теория проек тирования и разработки месторождений природных газов. Эта теория прошла испытание временем и нашла широкое применение в практике разработки газовых и газоконденсатных месторождений. Однако она еще далека от совершенства. Ее дальнейшее развитие определяется все новым кругом задач и проблем, выдвигаемых интенсивно развивающейся газовой промышленностью страны.
Остановимся на некоторых нерешенных задачах в области проек тирования и разработки месторождений природных газов.
Прежде всего следует отметить недостаточную исследованность вопросов разработки месторождений природных газов с трещино вато-пористыми коллекторами. Открытие и ввод в разработку уни кальных месторождений Вуктыл и Оренбургского выдвигает про блему рациональной разработки газовых и газоконденсатных место рождений, сложенных трещиновато-пористыми коллекторами.
в |
Основные уравнения фильтрации однородных жидкостей или газов |
трещиновато-пористых коллекторах сформулированы в работах |
Г. |
И. Баренблатта, Ю. П. Желтова и П. П. |
Золотарева (см. [5]). |
|
Согласно современным представлениям, |
трещиновато-пористые |
коллекторы состоят из системы пористых и почти непроницаемых блоков. Фильтрация жидкости или газа происходит по системе трещин. Основные запасы приурочены к пористым блокам, путями фильтрации служат трещины, запасы нефти или газа в которых малы. Поэтому фильтрация в трещиновато-пористых коллекторах характе ризуется обменными процессами между пористыми блоками и систе
1 Перечень изложенных здесь основных проблем не может претендовать на исчерпывающий характер. — Прим . ред.
мой трещин. Учет этих процессов в дифференциальных уравнениях аналогичен рассмотренному в § 4 главы VII учету перетока в пластах, разобщенных слабопроницаемой перемычкой.
Обобщениям уравнений фильтрации в трещиновато-пористых
коллекторах посвящены |
работы Э. А. Авакян, |
Э. А. Бондарева, |
А. Т. Горбунова, В. Н. |
Николаевского, В. Г. |
Пилатовского. |
Исследованию притока жидкости или газа в скважину, дренирую щую трещиновато-пористый пласт, посвящено довольно много работ. Основные результаты проведенных исследований сводятся к следую щему.
Особенности фильтрации в трещиновато-пористых коллекторах отражаются на процессах разработки при резких изменениях гранич ных условий по скважинам. Прежде всего это относится к кривым восстановления забойного давления, и это необходимо учитывать в методике интерпретации кривых восстановления забойного давле ния и определения характерного времени запаздывания. Поведение же трещиновато-пористого коллектора при квазиустановившихся режи мах хорошо описывается уравнениями, справедливыми для обычных пористых сред, у которых пористость равняется коэффициенту пористости блоков, а проницаемость — коэффициенту проницаемости системы трещин.
Однако так относительно просто обстоит дело при фильтрации однородных жидкостей (или газов). Особенности трещиновато-пори стых сред создают очень большие трудности при исследовании много фазных течений, вытеснения одной жидкости другой или вытеснения газа водой и т. д. В настоящее время достаточно обоснованным пред ставляется, например, следующий механизм вытеснения газа водой.
Вода поступает в залежь по системе трещин, обходя со всех сторон или частично пористые блоки. В пористые блоки вода внедряется путем капиллярной пропитки. Следовательно, в трещиновато-пори стых коллекторах газоотдача существенно определяется капилляр ными процессами. Процессы вытеснения в приближенной постановке
задачи исследовались В. М. |
Рыжиком [4, 5]. Начаты теоретические |
исследования особенностей |
протекания капиллярных |
процессов |
в пористых средах. Отметим работы в этой области В. |
М. Рыжика |
иВ. Н. Мартоса, М. И. Швидлера и Б. Н. Леви [78]. Экспери ментальным исследованиям капиллярных процессов при вытеснении газа водой посвящены работы Л. Б. Булавинова, Р. М. Кондрата
идругих авторов. Теоретические и экспериментальные исследования возможной величины коэффициента нефтеотдачи при вытеснении
нефти водой из трещиновато-пористого пласта излагаются в работах Р. Т. Асланова, А. А. Боксермана, Ю. И. Желтова, В. Г. Оганджанянца и др.
Однако к настоящему времени теоретические и эксперименталь ные исследования процессов вытеснения в трещиновато-пористых коллекторах еще нельзя считать завершенными. Достаточно отметить, например, практически отсутствие методов расчета возможной вели чины коэффициента нефтеили газоотдачи.
