Файл: Вопросы сейсмостойкого строительства [сборник статей]..pdf

Рис. 4. Конструкции образцов комплексных сечений, испытанных при центральном сжатии.

Хомуты (ИЗ проволоки 0 6 mim устанавливались с шагом 20 см. Образцы с внутренним сердечником изготовлялись в виде двух отдельных столбов кладки, 20 см зазор между которы­ ми после месячного твердения заполнялся арматурным кар­ касом и после поливки поверхности кладки — бетоном. Уп­ лотнение бетона производилось глубинным вибратором И-21. Камни в кладке располагались так, чтобы их слои были на­ правлены перпендикулярно нагрузке, что соответствовало наименее благоприятным для прочности условиям (см. табл. 1). Деформация арматуры измерялась с помощью элек­ тродатчиков.

Для определения несущей способности отдельно кладки и

ческой оси образца, а затем по показаниям мессур произво­ дилась небольшая корректировка ее положения. Загружа­ лись образцы ступенями по ~ 0,1 N? (где Np — разрушаю­ щая нагрузка) с 3-минутными выдержками на каждой ступе­ ни. Результаты основной серии экспериментов с образцами из камня обыкновенных размеров по несущей способности приведены в таблице 5, а остальных — в таблице 6.

Как видно из таблиц 5 и б, прочность раствора и бетона не удалось получить для разных образцов одинаковой, также (в связи с заметными колебаниями в размерах камней) не были одинаковыми размеры сечений кладки и железобето­ на. Поэтому для сопоставимости опытных данных их следова­ ло привести к равным условиям. Для этого по рекомен­ дованным А. Г. Фигаровым [1] формулам делались подсче­ ты несущих способностей столбов для принятых в программе характеристик прочности и сечений и для таких же харак­ теристик опытных образцов. Соотношение подсчитанных та­ ким образом разрушающих нагрузок служило поправочным коэффициентом к опытным величинам RKCТакие скорректи­ рованные величины в дальнейшем будем называть приве­ денными R'kc. Как можно заметить из сравнения RKC и R 'kc, ,и х разница относительно невелика, и поэтому вносимая поправка не приводит к качественным изменениям сопостав­ лений результатов. Условными напряжениями в таблицах 5 и 6 названы величины нагрузок, деленные на полную пло­ щадь поперечного сечения образцов.

Рассмотрим некоторые результаты, представленные в таблицах 5 и 6.

а) В л и я н и е п р е д е л а п р о ч н о с т и б е т о н а на ус­ ловный предел прочности комплексных образцов можно про­ следить по сводным данным таблицы 7.

Как следует из этой таблицы, с повышением марки бето­ на во внутренних сердечниках несущая способность образцов

23

ц — процент армирования по площади железобетона.

N0 -'l