Файл: Валиев, С. А. Комбинированная глубокая вытяжка листовых материалов.pdf

Г л а в а

IV. ОСНОВЫ РАЗРАБОТКИ МЕТОДА

КОМБИНИРОВАННОЙ в ы т я ж к и

1. КАЧЕСТВО

ИЗДЕЛИИ

Ш и р о к ое распространение холодной штамповки, в том числе

глубокой в ы т я ж к и , в точном

машиностроении,

приборостроении

и в других отраслях требует

количественной

оценки

качества

(точности)

штампованных деталей.

К сожалению, в специальной литературе

уделяется, этому

вопросу недостаточно внимания, а д а н н ы е некоторых

авторов

[34, 26] н у ж д а ю т с я в серьезной корректировке,

т а к как

не учиты­

вают, например,

изменения

свойств

(анизотропии,

упрочнения

м а т е р и а л а ) . К р о м е того, эти

данные

не

содержат

сведений о

точности, по толщине полых деталей,

в

частности,

получаемых

вытяжкой

с утонением. Н е т т а к ж е данных

о чистоте

поверхности

штампованных деталей .

..

. ,

Для. повышения качества

в технологии в ы т я ж к и

без утоне­

вает

себестоимость изделия .

К р о м е того, операция калибровки

будет

малоэффективной, если

ее выполнять, к а к рекомендуется

зорах z— (1,04-1,1) 50 ». К а к

отмечалось в гл.

I , в

таком з а з о р е

можно откалибровать только верхнюю половину стенки

изделия,

т а к как

часть стенки,

п р и л е г а ю щ а я

к донному

закруглению,

имеет произвольное утонение примерно до 0,80 SQ.

Очевидно,

проблема

повышения

качества

полых

изделий

может

быть

решена путем

использования новых

технологиче­

Д л я

определения величин и характера погрешностей

полых

деталей

автором

были

поставлены специальные

эксперименты

по в ы т я ж к е стали

08кп

и латуни Л 6 3 в диапазоне зазоров 2 =

= (1,44-0,7) so с тремя

степенями в ы т я ж к и . Опыты проводили

на испытательном гидравлическом прессе с фиксацией

макси­

мальных усилий и выборочной записью диаграмм

усилие—путь.

Д л я

указанного диапазона зазоров, обеспечивающих

переход

от схемы в ы т я ж к и к схеме комбинированной вытяжки,

исполь­

зовали

комплекты

матриц с радиальной и конической заходной

частью

и с различными

диаметрами . Д и а м е т р пуансона

был не­

мощью микрометра

с точностью до

0,01 мм. В

тех ж е точках

измеряли толщину

стенки стаканов

с помощью

микрометра со

измеряли

штангенциркулем

с точностью

до

± 0 , 5 мм.

Ввиду

того, что сталь

и

латунь имели

плоскостную анизо­

тропию,

проявившуюся

в образовании

небольших

фестоноз,

у к а з а н н ы е измерения проводили по о б р а з у ю щ и м

фестонов и

прокатки, у стаканов из

латуни — п о д углом

45°).

Схема изме­

рения размеров стального

стакана показана

на рис.

43.

тропия и величина з а з о р а

существенно

влияют

на

размеры и

форму вытянутых

изделий.

Толщина вдоль

стенки

изменяется по

фестону

и

по впадине

впадины, т а к и по оси фестона, т. е. в

этом месте анизотропия

заметно не сказывается на изменении

толщины вследствие ма­

лой степени деформации .

90°

Фестоны

Рис.

43. Схема

измере­

ний

размеров вытянутого

стакана

Если известны коэффициенты

нормальной

анизотропии

лис­

та

лэ под различными

углами к направлению

прокатки

(г0> гэ0,

г 4 5 ) , то толщину

края стакана, вытянутого без утонения из анизо­

тропного

материала, можно

вычислить

отдельно по

фестонам

и

впадинам

по

формуле

(9)

при значении показателя

степени

в

формуле

(10) [9, 40]:

для направления

вдоль

прокатки

I -г г00

для

направления

поперек

прокатки

1

f

i - f - ' o '

для

направления

под углом 45° к направлению

прокатки

На рис. 44 показан различный характер утолщения

стенки

стаканов по образующей фестона и впадины

при в ы т я ж к е

без

утонения. Эти данные

удовлетворительно

согласуются

с

расче­

тами по формуле (9).

Расчеты

по указанной

формуле

показывают, что чем

больше

разница

в

численных

значениях

коэффициентов г 4 5 и

r0

( г 9 0 ) ,

А^вд.вп = San

S H , I

(62)

Д^вд.ф=

S H>

J

где sB n и S(t, — толщина к р а я стакана

соответственно

по впа­

дине и по фестону;

1

5ф = * о ( ^ ) ' + Г ™ Х

,