Файл: Валиев, С. А. Комбинированная глубокая вытяжка листовых материалов.pdf

0,7\

Рис.

48. Расчетные и

эксперименталь­

1

ные

зависимости

между коэффициен­

0,6

1

том

вытяжки

и коэффициентом

уто­

нения:

1 — по

данным

работы [1]; 2 —по опытам

автора

с непредельными

значениями

(О — вытяжка

без разрушения;

X — раз­

0,5

рыв

стенки);

3 — по данным работы

[51];

4. а — по данным работы

Б. Н. Любарско­

о———

го, для

о=20" и а=15°: 6— теоретическая —

по формуле (45);

материал — ннзкоуглеро-

днстая

сталь: Ч'

=0.2

1,1

Ц9

0,7

0,5

по

формуле

(46),

что

свидетельствует

о достоверности

резуль ­

татов, полученных

при новом методе испытаний.

5. ОБОБЩЕННАЯ

КЛАССИФИКАЦИЯ

МЕТОДОВ

И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ

СИСТЕМ ГЛУБОКОЙ

ВЫТЯЖКИ

Теоретический

анализ

и

экспериментальные

исследования

различных

процессов

глубокой

в ы т я ж к и позволяют помимо

основных

понятий — процесс

деформации,

схема

д е ф о р м а ц и и ,

метод (способ) вытяжки, переход (операция),

ввести

новое

понятие — технологическая

система.

Методы в ы т я ж к и можно рассматривать как технологические

системы,

представляющие

собой последовательное

сочетание

отдельных элементов-операций.

Если условно

обозначить элементы-операции, соответствую­

щие

трем

основным процессам

вытяжки, следующими

буквами:

В — в ы т я ж к а

(без

утонения),

П — протяжка, К — комбиниро ­

ставить к а к систему, состоящую из элементов В:

В—В—В—В...

Например, технологический процесс изготовления трубок —

заготовок д л я

сильфонов [4] является

системой

из элементов В'

и Я (всего 12

элементов - операций):

В—В—В—В—В—Я—Я—

—П—П—П—П—П.

логии глубокой

в ы т я ж к и .

Н а

основе

указанных на рис. 3 процессов деформации

вы­

т я ж к и

и соответствующих

им методов

в ы т я ж к и

р а з р а б о т а н а

о б щ а я классификация технологических систем

глубокой

вы­

тяжки,

представленная на

рис. 49 в виде

структурной таблицы .

В этой классификации

технологические системы охватывают

все возможные

сочетания

процессов вытяжки на

первой и

вто-

чения рабочих коэффициентов

вытяжки

( m j 1

= 0,44)

на

первой

операции

и

минимальные

значения

расчетных коэффициентов

утонения.

Д а н н ы е ,

приведенные в

таблице,

показывают,

что

эти системы

могут

обеспечить

относительную

глубину

вытяжки

в диапазоне

= 0,2-4-13,5

и

отношение

толщины

дна

к

тол­

щине стенки

/ С т = 1 ч - 6 .

Явное

преимущество по основному показателю

(На),

харак­

имеют

системы

с элементом комбинированной вытяжки (Ki,

Кг,

В[, Вг).

Если

необходимо получить более глубокие детали,

то

операции аналогичны второму элементу (например,

Ki—Кг—Кг},

и сложные сочетания, когда последующие элементы

отличаются

от второго

(Ki—Кг—Вг) •

В частности, по технологической системе 17 с добавлением

третьего

элемента — операции Кг—В2—В2

можно

получить

# й ~ 4 0 т 1 р и /Ст = 3.

Т а б л и ц а

20

Достижимые значения

относительной

глубины

и степени деформации

в

различных

технологических

системах

Первая

операция

Вторая

операция

Шифр

по пор.

системы

1

4-

4

4~

5: | -а

я"

1

В—В

0,44

1,0

56

1 08

0,75

1

25

2,05

1

67

2

В—Пг

0,44

1,0

56

1 08

1,0

0,6

40

1,73

0,6

73,5

3

В—П.

0,44

1,0

56

i

08

1

0,36

64

2,9

0,36

84

4

В—Кг

0,44

1,0

56

1 08

0,75

0,7

47,5

2,9

0,7

77

5

В—Кг

0,44

1,0

56

1 08

0,75

0,42

68,5

4,8

0,42

86

6

К\—к»

0,44

0,6

73,6

1 75

0,75

0,70

47,5

4,8

0,42

86

7

0,44 0,6

73,6

1 75

0,75

0,42

69,5

8,1

0,25

92

8

0,44

0,6

73,6

1 75

1,0

0,6

40

2,9

0,36

84

9

/С, - Я . ,

0,44

0,6

73,6

1 75

1,0

0,36

64

4,8

0,22

90,5

10

K i - B i "

0,44

0,6

73,6

1 75

0,55

1,0

45

7,6

0,60

85,5

11

Ki-B,

0,44

0,6

73,6

1 75

0,55

0,6

67

12,7

0,36

91,3

12

Ko—Ki

0,44

0,42

81,5

2

5

0,75

1,1

25

4,5

0,42

86

13

Kl-K-i

0,44

0,42

81,5

2

5

0,75

0,66

50,5

7,4

0,28

91

14

К,—Пх

0,44

0,42

81,5

2

5

1,0

0,60

40

4,2

0,25

89

15

/Со—я.

0,44

0,42

81,5

2

5

1,0

0,36

64

7,0

0,15

93,4

16

/Сз - Bi

0,44

0,42

81,5

2

5

0,55

1,3

45

10,6

0,42

90

17

/С2 —Вз

0,44

0,42

81,5

2

5

0,55

0,78

57

13,5

0,33

92

18

0,9

0,5

55

0

12

0,9

0,6

46

0,44

0,30

75,6

19

Лг—По

0,9

0,5

55

0

12

0,9

0,36

67,5

0,73

0,18

85,4

20

лг-к>

0,9

0,5

55

0

12

0,75

0,92

31

0,65

0,46

69

21

0,9

0,5

55

0

12

0,75

0,55

59

1,1

0,27

81,5

22

0,9

0,5

55

0

12

0,6

1,0

40

1,2

0,5

73

23

П^—В,

0,9

0,5

55

0

12

0,6

0,6

64

2,0

0,30

84

24

я , — я ,

0,9

0,4

64

0

15

0,9

0,6

46

0,55

0,24

80,5

25

Я „ — я .

0,9

0,4

64

0

15

0,9

0,36

67,5

0,92

0,15

88,5

26

п\—к\

0,9

0,4

64

0

15

0,75

1,1

25

0,75

0,4

73

27

П,-Кг

0,9

0,4

64

0

15

0,75

0,66

50

1,25

0,26

82

28

П»—Вх

0,9

0,4

64

0

15

0,6

1,0

40

1,50

0,4

78,4

29

п1—в.

0,9

0,4

64

0

15

0,6

0,6

64

2,5

0,24

87

большой глубины за минимальное число операций. Эти системы

целесообразно применять, когда необходимо получить большой

перепад между толщиной стенки и толщиной дна при неболь­

шой глубине. При этом заготовка д о л ж н а иметь большую

ис­

ходную толщину при небольшом превышении ее диаметра

на д

диаметром готового

изделия.

Д о с т и ж и м ы е значения относительной

глубины вытяжки свя-

' заны с потребным

числом переходов

деформации по пери-

метру па и по толщине ns следующей приближенной

зависи­

мостью:

0,25

— 1

(76)

Результаты расчетов по этой формуле применительно к обыч­

ному (mdl

= 0,44;

md.

— 0,75)

и н о в о м у ( m d l = 0,44; md

=

0,55)

методам

комбинированной вытяжки представлены в виде номо­

г р а м м ы

(рис. 50). Н о м о г р а м м а

имеет ш к а л ы суммарного

коэф­

фициента

утонения

tns,

степени

тонкостенное™ Ку и две

шкалы

1,0 0,9 0,8

0,7

0,6

0,5

0fi50,1

0,35 0,3

0,25

0,1

0,15

0,1ms

1,0 1,11 1,251,45

1,57

2,0

2,5

3,53

5,0

10КТ

мальной

глубине

изделия:

'—'<Ц2)'-

2 -системы

К 1(2) — f 1 (2) '• 3 — К\(2) — К\ (2) — К$ \

4 ~Л 1(2)— в 1(2)! 5

—1<Ц2)~

^1(2) —Кг-Кц

6 — К ц 2 ) — В\(2)

—

~ Вц2)'<

7 —

^1(2)

~

В\ (2) ~ Вц2)~В] (2) •

Продолжение линий

(штриховые)

соответствует

добавлению к

основной системе

до­

полнительного элемента типа /71(2)

Г л а в а

V. ОБЩАЯ МЕТОДИКА

ПОСТРОЕНИЯ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО

ПРОЦЕССА КОМБИНИРОВАННОЙ

ВЫТЯЖКИ

/. О ТЕХНОЛОГИЧНОСТИ

КОНСТРУКЦИИ

полых

ДЕТАЛЕЙ

Д е т а л ь ,

предназначенная для

изготовления

методом комби ­

нированной

вытяжки,

д о л ж н а

удовлетворять

возможностям

и особенностям этой технологии,

т. е. быть

технологичной. Под

элементов конструкции детали, которое обеспечивает

наиболее

экономичное

ее изготовление

и высокое

качество.

К а к

отмечалось,

комбинированная в ы т я ж к а обеспечивает

такую

ж е высокую

точность по диаметру и толщине, как и про­

т я ж к а .

Она

на 2—3

класса выше, чем точность в ы т я ж к и

без

уто ­

нения.

Поскольку стенка, утоненная при

комбинированной

вы­

т я ж к е

по всей длине образующей детали, имеет более

высокое

качество, жесткость

и прочность, чем при вытяжке, то во мно­

гих случаях

можно

предусматривать у полых изделий стенку

более

тонкую, чем

толщина

исходного листа. Это способствует

несколько

уменьшается

(растягивается) .

Наиболее

удачной, с

точки

зрения

технологичности, следует

считать деталь, в чертеже которой конструктором

з а д а н а

тол­

щина

исходного листа

(дна), а выбор толщины стенки предо­

ставлен

технологу. Это

позволяет создать наиболее экономич­

ный

вариант

технологического

процесса

как по

количеству

переходов

вытяжки, так

и по

расходу

материала .

Если

ж е

в чертеже толщина стенки

и

исходного

листа

ука­