Файл: Электробезопасность на горнорудных предприятиях сборник материалов Республиканской научно-технической конференции..pdf

Поскольку пределы изменения одинаковы, то модули шкал

средней шкалы вдвое меньше модулей крайних.

Номограмма изображена на рис. 3. Порядок расчета эквива­ лентного сопротивления рассмотрен в примере.

£13±

Рис. 3. Номограмма для расчета эквивалентного сопротивления.

Пример. Требуется определить эквивалентное сопротивление

189

их значения прямой линией в точке пересечения со шкалой ( Rек)

Рис. 4. Расчетная схема заземляющей сети.

имеем, /?эг =8,5 Ом. Аналогично предыдущему для узла 3 и 4 получаем значения Rb3 =5,1 Ом, =2,65 Ом. Сопротивление заземляющей магистрали:

#э-м= ^э4 -f- г5 = 2,65-i-0,5=3,15 Ом.

земления. «Известия высших учебных заведений». «Горный журнал», 1969, №12. 3. Б а р и е в Н. В. Методика расчета сопротивления карьерного заземле­

ния. «Горный журнал», 1969, № 3.

ВЫБОР ЗАГРАДИТЕЛЕЙ ДЛЯ ТЯГОВОЙ СЕТИ ПОВЫШЕННОЙ ЧАСТОТЫ

ПЕЛЕВИН о : А. (Днепропетровский горный институт)

Заграждающие цепи потребителей энергии применительно к тяговым сетям можно разбить на две группы. К первой группе относятся потребители, постоянно подключенные к тяговой сети, например, сигнальные лампы. Рабочий ток этих потребителей небольшой и меняется в незначительных пределах. Поэтому в качестве заградителей применяются хорошо зарекомендовавшие себя на практике L—С фильтры (катушки заградителя с фер­ ромагнитным сердечником). Так как утечки через эти потреби­ тели меняются в небольших пределах, то их влияние на аппара­ туру устройств защиты связи по линиям тяговой сети повышен­ ной частоты легко компенсировать.

Ко второй группе потребителей относятся электровозы. Эти потребители характеризуются большим рабочим током, изменя­ ющимся в широких пределах. Это обстоятельство несколько ус­ ложняет создание заградителей, обладающий высоким сопротив­ лением сигнальному току.

В качестве заградителей в силовых цепях широко применя­ ются катушки.индуктивности и фильтры типа L—С.

Рассмотрена возможность применения ферромагнитного сер­ дечника в катушках индуктивности резонансного контура с под-

190

магничиванием. При применении ферромагнитного сердечника индуктивность увеличивается в р раз. Установлено, на сколько при неизменном числе витков применение ферромагнитного сер­ дечника увеличивает сопротивление резонансного контура. По­ казано, что применение ферромагнитного сердечника позволяет снизить размеры заградительного фильтра, расход меди, а при неизменном расходе меди — повысить сопротивление резонанс­ ного контура. Экспериментально для заданного магиитопровода определено влияние тока подмагничивания на индуктивность ка­ тушек, расположенных на среднем стержне магиитопровода, при различной величине немагнитного зазора. Для уменьшения влияния переменной составляющей тока подмагничивания на результаты измерений в цепь постоянного тока включены два трансформатора с одинаковыми параметрами, обмотки подмаг­ ничивания которых включены навстречу. Получены эксперимен­ тальные данные зависимости средней магнитной проницаемости от ампер-витков подмагничивания при различных постоянных значениях воздушного зазора в сердечнике и ампер-витков пере­ менного тока. Установлено, что при некотором воздушном зазоре ток подмагничивания мало влияет на величину средней магнит­ ной проницаемости, и сопротивление катушки переменному току почти не меняется. Для применения ферромагнитных сердечников в катушках индуктивности резонансных контуров необходима автоматическая подстройка контура, осуществляемая по прин­ ципу: автоматического поддержания величины индуктивности на заданном уровне (с помощью воздушного зазора) или авто­

матического изменения резонансной емкости по закону С=

Дан анализ различных схем настройки заградителей и рас­ смотрены методы их расчета. Одночастотный заградитель для тяговой сети представляет собой параллельный резонансный контур (катушка индуктивности и конденсатор), настроенный на заданную рабочую частоту. При расчетах реальный контур за­ меняется идеализированной схемой, в которой активные элемен­ ты представлены в виде одного резистора. Возможны три схемы включения резистора в параллельный резонансный контур: пос­ ледовательно или параллельно с индуктивностью, последователь­ но с конденсатором. Рассмотрены зависимости полного сопротив­ ления этих схем от частоты и обобщенной расстройки для усло­ вия, когда сопротивление потерь в контуре не зависит от часто­ ты. Установлено, что при заданной величине индуктивности катушки и заданном допустимом значении активной составляю­ щей сопротивления заградителя полоса заграждения тем больше, чем меньше резонансное сопротивление заградителя (доброт­ ность его контура). При прочих равных условиях полоса за­ граждения пропорциональна квадрату резонансной частоты. При отклонении частоты от резонансной активная составляющая полного сопротивления уменьшается значительно быстрее, чем

191

реактивная. Поэтому на границах полосы заграждения по пол­ ному сопротивлению это сопротивление носит почти чисто реак­ тивный характер. Полоса заграждения по полному сопротивле­ нию не зависит от добротности контура и определяется величиной индуктивности катушки и значением рабочей частоты.

При применении многочастотной резонансной настройки полосу заграждения заградителя целесообразно разбить на не­ сколько участков соответственно частотному спектру. При этом полосы заграждения вблизи каждой из частот настройки будут меньше полосы заграждения одночастотного заградителя, на­ строенного на ту же частоту. Если резонансные сопротивления на всех частотах настройки сделать одинаковыми, то полосы за­ граждения по полному сопротивлению, отсчитываемые на уровне сопротивления, равному 0,707 максимального, определяются соотношением между индуктивным сопротивлением катушки и резонансным сопротивлением.

Полученные данные по анализу заградителей позволили оце­ нить возможности различных устройств присоединения каналов высокочастотной связи по тяговой сети повышенной частоты и определить их оптимальные параметры при условии применения серийной аппаратуры.

ЗАЩИТА ТИРИСТОРОВ В ТЯГОВЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯХ РУДНИЧНЫХ ЭЛЕКТРОВОЗОВ

С. А. ВОЛОТКОВСКИИ, Л. Б. ЛИТВИНСКИИ, Б. М. БАЛАШОВ

(Днепропетровский горный институт)

При работе тиристоров в импульсных схемах тяговых преоб­ разователей для рудничных электровозов существенна не только величина перенапряжения, прикладываемого к тиристору, но и

du

скорость его нарастания. Ограничение величины ---- на венти­

лях может быть осуществлено двумя способами: путем приме­ нения реакторов в сочетании с PC-цепями, путем ограничения скорости нарастания и максимальной величины восстанавлива­ ющегося напряжения на тиристоре.

Второй способ, не приводящий к утяжелению и усложнению силовой схемы, представляется более целесообразным. Его перспективность для тяговых преобразователей рудничных элек­ тровозов определяется быстрым прогрессом в области допусти­

лях, допускающих 500 и 1000 В1мкс).

Задача уменьшения крутизны переднего фронта напряжения, прикладываемого к тиристору, важна потому, что обратный ток тиристоров в отличие от ионных приборов не превышает сотен

192