Файл: Любчик, М. А. Оптимальное проектирование силовых электромагнитных механизмов.pdf

Аналогично, если ширина крайнего и среднего полю­ сов различна, .получим:

■В ряде исполнений СЭММ следует учитывать прово­ димость выпучивания с боковых поверхностей полюсов, что значительно повышает точность расчета. При этом

значения корректирующих функций ^ и е2 несколько

видоизменяются. В этом случае легко показать, что, ис­ пользуя разбивку поля на ряд вероятных укрупненных трубок потока для полюсов (рис. 2-3,б), получаем:

Зависимость корректирующей функции е2 во всех рас­

смотренных случаях легко получить по соотношению (2-15). В последнем случае

Значения s2 и е2 для прямоугольных полюсов могут

быть также получены по рекомендациям [Л. 14,15].

г) Проводимость полюсов

сненасыщенными ферромагнитными шунтами

Висполнениях опорных поверхностей рабочих зазоров

СЭММ с ненасыщенными ферромагнитными шунтами (§ 1-5) функции е2 и S2 могут быть найдены также по

принятой базовой проводимости Go и общей проводимо­ сти зазора G0, экспериментально определенной или рас­ считанной, например, по методу укрупненных трубок ве­ роятных путей потока в зоне основного зазора между поверхностью полюса или полюсного наконечника и яко­ ря, на котором расположен ферромагнитный шунт (рис. 2-4,а), или между якорем и стопом с ферромаг­ нитным шунтом (рис. 2-4,6). При допущении о ненасы­

139

щенности стали опорных поверхностей рабочего зазора, а следовательно, и ненасыщенное™ шунтов проводи­ мость этих зазоров может быть определена как проводи­ мость воздушных промежутков.

Принятые модели картин поля в этих случаях при различных относительных расположениях подвижных и неподвижных участков магнитопровода в зоне

обозначен бг. При заданных пли -выбранных кратностях Vm и и определяется граница изменения относительного определяющего размера, при которой вероятна принятая картина поля в рабочем зазоре.

Используя принятые ранее обозначения (рис. 2-4) по коэффициентам кратности e = d nfdc и кп=Ап/с?с, харак­ терным для систем постоянного тока с полюсным нако­ нечником, и Tcn=dcnfdc= l+ 2 ( n r+u); Xo=d0fdc= \ + 2и,

характерным для систем со стопом при внедряющемся

функций для соответствующих исполнений рабочих за­ зоров и принятых последовательных изменений картин поля сведены в табл. 2-4 (внешний якорь) и 2-5 (внед­ ряющийся якорь), где порядковые номера аналитических зависимостей соответствуют порядковым номерам кар­ тин поля, приведенным соответственно в табл. 2-2 и 2-3.

При этом с целью некоторого упрощения формул в первом случае принято, что высота шунта равна вы­ соте полюсного наконечника (Ь=!ДП) (vm = vn= v ) и

140

Таблица 2-2

141

Таблица 2-3

1 4 2

Продолженае табл. 2-3

и= 0,15у. Во втором случае принято, что &г=0,5 мм и, следовательно, u— 0,5/dc=0,5/x8o, где 6о в мм.

Таким образом, в процессе синтеза или при расчете других характеристик, например семейства характери­ стик изменения потокосцепления при расчете динамики СЭММ, значения коррек­

тирующих фуНКЦИЙ Sq И-е

могут быть определены в функции относительной величины определяющего размера х.

В качестве примера на рис. 2-5 приведены графики изменения функ­

ции s0 и бд, построенные

для системы с внешним якорем (рис. 2-4,а) при наличии шунта и допу­ щений, указанных выше. С целью сопоставления на

14з