Файл: Баренбойм, А. Б. Малорасходные фреоновые турбокомпрессоры.pdf

колеса. Тогда из рисунка 174

получим значения диаметров (для

шестерни)

2hxcos 8,;

Dtl = Dx — 2h., cos o,,

Del — Dx+

de\ = dx I

2h\ cos 8,,

dn = dx— 2h'2cos 8,.

Заменяя значения D u du -hu h2 через модуль, получим

для

наружной

торцовой плоскости

диаметр

по выступам

Del — т (zx + 2COS3,),

1

диаметр

по впадинам

(402а)

Dn = /га (z, — 2,4cos8i); J

для

внутренней торцовой плоскости

диаметр

по выступам

del = mm (zl -f-2coso,)(

(402в)

диаметр

по впадинам

dn = твн (z, — 2,4 cos SJ.

Очевидно, что для ведомого

колеса в формуле (402)

следует z (

заменить на z2 и угол

8, — на 82.

ния нагрузки по длине зуба.

приведены в табл.

42.

Рекомендуемые значения 6

Т а б л и ц а

42

Расположение

Передаточные

числа

колес

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

4,0

4,5

5,0

6,0

Значени И

Консольное

отно­

0,53

сительно

опор

0,25

0,31

0,44

0,6

0,6

0,6

0,6

0,6

Неконсольное от­

0,47

0,57

носительно опор

0,3

0,38

0,66

0,75

0,8

0,8

0,8

в

Коэффициент концентрации нагрузки следует принимать

пределах:

расположения колес kB = 1,3;

для консольного

для неконсольного расположения колес kB= 1,1.

В.

П р и м е ч а н и е .

Табл. 42 составлена

на основании

рекомендаций

Н. Кудрявцева, основанных на работах А. И.

Петрусевича.

Отношение ши-

г)

П л о с к о с т ь )} N

в )

окружности начального

усеченного конуса (рис. 175, а).'

Если Т (рис.

175,г)

есть

плоскость колеса (след торцовой

плоскости ТТ на

рис. 175, а),

совпадающая со средней окруж­

ностью колеса, то в плоскости

N (след N N на рис. 175, а)

обра­

зующей угол 8j с плоскостью

Т, будут лежать условные

колеса

(рис. 175, в).

усилие, сила S направлена по ра­

диусу

к центру

окружности

и на­

зывается

радиальной

силой;

сила

Q — параллельна

оси

колеса и

стремится

отодвинуть

одно

колесо

(в данном случае шестерню) от дру­

гого и называется осевой силой.

Рассмотрев рис. 175, найдем

Я ѵ sin я cos о, = 5,

Я ѵ sin я sin Oj =

Q,

Яд, cos я =

Я.

Выражая все силы через Я, получим

S = ЯІ£я cos §і,

Q = P tgasln8,,

Р

(403)

Рис. 176. Силы, действующие на

COS а

зубья конического колеса

Применительно к передаче с перпендикулярными

осями форму­

лы (403)

примут вид

для

шестерни

Q \ — Я tg я sin 8,

и

Sj =

Я tg а coso,;

(404)

для

колеса

Q> =

Я tg я cos 8,

и

=

Я tg я sin

(405)

т. е. в этом случае

Qi — Sn

— Q f

В формулах (403) и (404)

Л^вр

,

Р = ~р—. Направление сил,

действу-

ющих

Рср

на шестерню и валы, показано на рис. 176 и 177. Направ­

ление

этих сил определяется

следующим образом:

Мш. ус

PR, _

Mm

(408)

PR lyc = COS Oj

COS Sj

fyc

г 2ус

_ ^ COS Bj

(409)

Z l y c

COS Ö2

В

_ В cos fij

= ф cos 8,.

(410)

'iV D lcp. yc

D lcp

А р.ус = 1,12 1 // ~ ^ Ш .

(І у с + 1)

iy c /y c S ill 2ft ! а |2

Подставляя сюда значение условных параметров из формул

(407-

410),

получим

Ар = 1,12

MmE,JivkB (cos В2 + i cos bj)

(411)

■li sin 2a I a I?,

Для

стальных колес и a — 20°

An = 35

/ MmkBkv (cos B2 + / cos Bj)

(412)

■"cp

¥ \ 4 ,

■cos В, + cosja. = c o s ^ (l U tg 8,)

=

cos 8, (1

■

Тогда

Г MmEtlkvkB (i2 + 1) cos B,

ACp = М 2

V

ф/2 sin

2a

I a I®

(413)

^f Mmkvkß (і2 -И 1) cos 6}

(414)

/Лр = 35 ]

£>ср

(414a)

т ср = — .

__

1 -| / Фб-Мщ. y ^ k v k B z ^ y C

* 1ус у

4усУус I 0 I113

Заменяя условные параметры действительными, получим

1 -'в

■ 0,64MmkvkgZ\

' " Ср

\

(415)

фУус I 3 Іи:,

где у ус — коэффициент

формы

зуба, определяемый по табл. 45

конических передач в зависимости

от класса точности

обработки. ’

Т а б л и ц а

43

Степень

точности

б

7

8

0

Максимальная скорость, м/сек

Прямозубые колеса .

.

8

6

4

2

Косозубые

колеса . .

.

15

12

6

4

В зависимости

от типа

передач

можно

рекомендовать прини­

мать Umax в пределах

для открытых передач г^х < 3 м сек-,

для редукторов г'шах <

6 м сек.

следует

определять по

Допускаемые

напряжения

|Д ИЗ и |з |п

данным § 50.