Файл: Баренбойм, А. Б. Малорасходные фреоновые турбокомпрессоры.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 17.10.2024

Просмотров: 217

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

ника качения по конструктивным соображениям становится затруд­ нительной.

Подшипники скольжения часто создаются применением бронзо­ вой втулки с соответствующим подводом смазки.

Толщина стенки бронзового вкладыша принимается в пределах

от 0,05 d +Ъ мм до 0,07 й-\-Ъ мм,

где d — диаметр цапфы.

Размеры вкладыша (втулки) определяются из зависимостей

—д - = 1,3—1,5;

р =

- 12-ь 15 кгісм-,

где / -—длина вкладыша в см;

 

d — диаметр цапфы в см;

 

R — радиальная реакция

в кг;

 

р — удельное давление

в кгісм-.

Размеры рабочей поверхности упорного скользящего подшип­ ника (обычно заплечика) определятся по формуле

~< 10 кгісм2,

где Q — осевая нагрузка

в кг

и

Z7— площадь опорного кольца

в сMr.

 

 

 

§ 92.

КОРПУС

И СМАЗКА

Корпус редуктора обычно

изготовляется литым — чугунным.

Однако при индивидуальном изготовлении редуктора корпус дела­ ется также и сварным.

Как правило, корпус делается разъемным — с разъемом по плоскости, проходящей через валы редуктора.

Вгоризонтальных и наклонных цилиндрических редукторах корпус имеет одну плоскость разъема. В вертикальных редукторах этих плоскостей может быть несколько. В червячных редукторах чаще всего разъем делается только по червячному колесу, по при­ меняются также редукторы с разъемом по червяку.

Для уменьшения вибрации корпуса стенки редуктора следует делать достаточно жесткими, снабжая их с этой целью ребрами.

Вредукторах с горизонтальной плоскостью разъема для пред­ отвращения вытекания масла через щель между крышкой и корпу­ сом на плоскости разъема, ближе к внутреннему краю, иногда фрезеруют канавки и собирающееся в них масло отводят в масля­ ную ванну через просверленные отверстия.

Взаимное положение корпуса и крышки фиксируется двумя

коническими контрольными штифтами, установленными в плоскости разъема.

Корпус и крышка соединяются болтами или шпильками. Поло­ жение болтов относительно стенок должно быть таково, чтобы была обеспечена возможность наложения и поворота ключа.

332


Плоскость разъема шабрится, и корпус с крышкой соединяются не на прокладке, а на тонком слое спиртового лака.

Крышка обычно снабжается люком для осмотра, заполнения и заливки маслом.

Для подъема редуктора служат крюки, прилитые к корпусу; для подъема крышки — рым-болты.

Для контроля уровня масла в корпусе редуктора следует пре­ дусмотреть специальные бобышки, в которых устанавливается указатель уровня (обычно делается в червячных редукторах). Про­ мер уровня выполняется также щупом, что часто имеет место в зубчатых редукторах.

Для спуска масла в нижней части корпуса должно быть сделано отверстие, закрываемое пробкой.

В редукторах, в которых при работе ожидается значительное выделение тепла, например в червячных, следует установить термо­ пары, указывающие температуру масла.

Для создания нормальных условий работы и уменьшения потерь мощности на трение, уменьшения нагрева и износа деталей необ­ ходимо обеспечить достаточную смазку зубчатого зацепления и подшипников.

Различают два вида смазки: 1) периодически загружаемую кон­ систентную смазку (мазь) и 2) непрерывно подаваемую к местам потребления жидкую смазку. Обычно консистентную смазку при­ меняют лишь в подшипниках качения.

По способу подвода жидкой смазки различают а) простейшую картерную смазку, когда одно из пары зубчатых

колес непосредственно захватывает масло из ванны своими зубьями;

б) более сложную циркуляционную смазку с принудительным движением масла от сборника через трубопровод к месту потреб­ ления. Этот способ подачи смазки применяется, главным образом, при больших окружных скоростях зубчатых колес, когда окунание недопустимо с точки зрения потерь мощности, и при необходимости охлаждать подаваемое масло.

Картерная смазка применяется при окружной скорости не выше 12 м/сек, так как в противном случае масло центробежной силой сбрасывается с зубьев и в то же время возрастает сопротивление движению. При скоростях, близких к предельным, окунать колесо в масло не следует более, чем на высоту зуба. При тихоходных передачах эта высота может быть увеличена при условии, чтобы колесо не имело выступающих наружу ребер. В конических колесах глубина погружения определяется условием окунания зуба по всей

его длине.

на преодоление сопротивления

Мощность, затрачиваемая

смазки взбалтыванию, может быть определена по формуле

.V = 0,736 •

\0~3ѵ В \ Еткв,

333


где В — ширина зубчатого колеса, а для

червячного редуктора

длина червяка в см\

окружности зубчатого колеса

V — скорость

по начальной

(или червяка), м сек-,

рабочей

температуре масла.

£ т — вязкость

по Энглеру при

Для червячных редукторов при расположении червяка снизу его следует окунать не глубже высоты витка.

При вращении червяк отгоняет масло в одну сторону и как бы нагнетает его. Если редуктор имеет один глухой конец, то лучше отгонять масло в сторону глухого конца. При скоростях, близких к 5 м/сек, червяк лучше помещать над колесом.

При работе редуктора имеют место потери, обусловленные вредным сопротивлением.

Мощность, затрачиваемая на преодоление этих сопротивлений, переходит в тепло, которое тем или иным способом должно быть отведено от редуктора.

Отвод этого тепла может производиться естественным путем, применением вентиляции или циркуляции масла с охлаждением.

Критерием для возможности применения естественного охлаж­ дения является предельная температура, которая равна 60—70°.

Температура масла в редукторе может быть определена по формуле

 

* = - ^ - + *0,

(631)

где Q — количество тепла, выделяемого в редукторе, ккал/час-,

F — площадь охлаждения, м2\

в ккал/м2 час град,

прини­

k — коэффициент теплопередачи

маемый при отсутствии циркуляции воздуха 812, а при

хорошей

циркуляции 12—15 ккал 'м1 час град.

 

В свою очередь,

Q = 8607Ѵ (1 —■»)) ккал/час,

(632)

 

где N — мощность

в кв и rt — полный

к. п. д.

 

Площадью охлаждения считается

вся наружная поверхность

корпуса редуктора, за исключением днища.

Если при наличии ребер естественного охлаждения достичь не удается, то следует применить искусственное охлаждение путем рециркуляции масла с охлаждением его или установить на быстро­ ходном валу вентиляционное колесо.

С точки зрения охлаждения в наихудших условиях находится червячный редуктор, обладающий меньшим к. п. д. и меньшей по­ верхностью охлаждения по сравнению с цилиндрическим редук­ тором. Поэтому в них чаще всего приходится прибегать к искус­ ственному охлаждению.

При применении вентиляционного колеса, установленного на валу червяка, последнее создает циркуляцию в корпусе холод­ ного воздуха. В этом случае температуру можно определить по

334


формуле

(631), приняв k — \ A \ v ,

где ѵ — скорость циркуляции

воздуха,

которую

можно определить по эмпирической формуле

V = 0,005«. М / с е к ;

здесь п — число

оборотов крыльчатки в мин.

Обычно

диаметр

крыльчатки берут DK= (0,6 :-0,8) dK, где

dÂ2 — диаметр червячного колеса.

При применении ребер для охлаждения редуктора ориентиро­

вочно поверхность охлаждения можно принять равной

 

F\ F + 0,5 f,

(633)

здесь f — наружная поверхность ребер.

При периодической работе редуктора допустимое время непре­ рывной работы г, при которой температура масла достигает предельной величины, определится по формуле, полученной из условия теплового равновесия

 

 

(G^Cl + G2C2) Omax — ^o)

час,

(634)

 

 

Q 0,5Fk (^max —^o)

 

 

где Q — количество

выделенного тепла, ккаЛ/'час;

G, — вес корпуса

редуктора, кг;

 

 

G2 -вес масла в редукторе, кг;

^0,12

ккал/кг град;

С{ — теплоемкость

материала корпуса

С2— теплоемкость

масла ^0 ,4 ккал/кгград;

 

^ — температура окружающей среды.


ЛИТЕРА ТУРА

1. Л. М.

Александр. Курс деталей машин.

Л., Пзд

ВВМИОЛУ им. Ф. Э. Дзер­

жинского, 1955.

машин.

Л., Пзд. ВВМИОЛУ н.м.

'2. Л. М.

Александр. Лекции по деталям

Ф.

Э. Дзержинского, 1968.

 

 

3.Л. М. Александр. Планетарные передачи. Л., Изд. ВВМИОЛУ им. Ф. Э. Дзер­ жинского, 1968.

4.Л. М. Александр. Расчет зубьев турбозубчатых передач. Л., Труды ВВМИОЛУ нм. Ф. Э. Дзержинского' 1957.

5. Н. С. Ачеркан (редактор). Детали машин, т. 1 и II. М., Машгиз, 1953.

6.Справочник машиностроения, т. IV, 1963.

7.Справочник деталей машин. М., Изд. Машиностроение, 1969.

8.Н. И. Артоболевский. Теория механизмов и машин. М., Изд. Техн. теорег.

лит-ры, 1953.

9.В. Н. Кудрявцев. Зубчатые передачи. Л., Машгиз, 1957.

10.В. И. Кудрявцев. Планетарные передачи. Л., Изд. Машиностроение, 1968.

11./1. Н. Грубин. Некоторые дополнительные разделы курса теории механиз­ мов и машин. Л., Изд. ВВМИОЛУ им. Ф. Э. Дзержинского, 1958.

12.Д. И. Решетов. Детали машин. М., Машгиз, 1961.

13.С. Д. Пономарев, В. Л. Бидерман. Расчеты на прочность в машиностроении,

т. I, II, III. М., Машгиз, 1959.

14.М. И. Яновский. Конструирование и расчет па прочность деталей паровых турбин. Л., АН СССР, 1947.

15.Р. Д. Бейзельман и Б. В. Цыпкин. Подшипники качения. М., Машгиз, 1959.

16.М. Н. Иванов. Детали машин. М., Изд. Высшая школа, 1967.

17.В. А. Дмитриев, А. А. Долголенко. Теория механизмов и машин. Детали машин и подъемно-транспортные машины. Л., .Речной транспорт“, 1963.

18.В. А. Дмитриев. Детали машин Л., Изд. „Судостроение*, 1970.