Файл: Расчеты и анализ режимов работы сетей учеб. пособие.pdf

Скачать файл (8,66Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 19.10.2024

Просмотров: 83

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Активные сопротивления трехлучевой схемы замещения трансформатора (рис. 1-10), приведенные к номинальному

напряжению обмотки высшего напряжения,

гх= г2 = г3=	2301152 •10э	2301152	= 0,953 Ом.
	2 •40 ООО2	2 •402 •103

Суммарные индуктивные сопротивления двух лучей схе мы замещения при этом определяются равными

х12 Х в -с —	10,5		1152		0 , _	„
	[ qq	■		— 34,8		Ом;
х1з —*в-н =	17		1152		56,4	Ом;
	iqq	•-\| q—=
х2з = *с-н =	6		1152	=	19,8	Ом.
	1(j0 •

Поэтому для индуктивных сопротивлений каждого луча схемы замещения

343 +	56,4-	19,8 = 3 5 > 7 0 м .
3 4 ,8 + 1 9 ,8 - 5 6 ,4
Х2 ■		2		0 ;

„ _ 5 6 ,4 + 1 9 ,8 - 3 4 ,8			=	20,7 Ом.
х з --------------	о-----------
Потери холостого хода трансформатора равны:
АЯХх -f- /AQx.x = 0,063 +	/	•40 =		0,063 + /0,360 МВ •А.

Задача 1-10

На подстанции установлена трехфазная группа однофаз

ных трехобмоточных трансформаторов типа ОДТ старого выпуска.


	Т р е б у е т с я	определить параметры схемы замещения
группы и вычислить потери			мощности в трансформаторах
при нагрузке на стороне среднего напряжения S2 =				40	+
+	/30 МВ-А и на стороне низшего напряжения S3 =			40	+
+	/30 М В-А. В	качестве	исходных принять следующие

значения каталожных параметров: номинальный коэффи циент трансформации 220/38,5/11 кВ,

АРх.х = 130 кВт, Д Р к .з в -с = 242	кВ т,	АРк.зв-н =
= 125 кВт, Л Р к.зс-н = 125 кВт,	/хх =	4 % , Ккв-с =

= 2 2 % , UKв-н = 14 % , г/кС-н = 8 % .

Решение. Определяем попарные суммарные индуктивные сопротивления двух ветвей схемы замещения, приведенные к напряжению 220 кВ:

22 2202

* 12	100	3 -4 0	® м ’
	14	2202
Xl3	IdO '3 - 4 0		^ М’
	8	2202	QO о ^
Хгз	100 ' 3 - 4 0		UM’

а также

Xi =	88.8 + 56,5 — 32,3		_ с	_	Ом;
	-------- !— 2---------------- =		5 6	’5
Х2 =	88.8 + 3 2 ,3 - 5 6 ,5		ОГ) 0		Ом;
	------L-g ------------ =		32,3
	56,5	+ 3 2 ,3 - 8 8 ,8		„
	---	2---------------	=	° -

Вычисляем потери мощности к. з. для лучей схемы за мещения трансформаторной группы

Др к з1„ . 3 (242+ 1 2 5 - _ 1251 = 3 6 3 ^

АРКза - 3 (242+ 125-_125)_ = 363 кВт;

АРК.33 = А (125 + 125 3 242), = J2 кВт>

а затем находим активные сопротивления схемы замещения

г! ""	363 ■2202 . юз	=	363 •2202	=	1,22	Ом;
г! ""	(3 • 40 000)2	=	1202 - Юз
Гъ —	363 ■2202 . юз	_	363 ■2202	=	1,22	Ом;
Гъ —	(3 • 40 000)2	_	1202 - 103
	12 • 2202 . юз		12 •2202	0,0403		Ом.
	(3-40 000)2	1202 •103 “		0,0403		Ом.

Потери х. х. в группе	определяем равными
Л/Д.х + / AQx.x = 3 •0,130 +	/j-Jg •3 •40 = 0,390 + /4,8 МВ •А.

Суммарные потери мощности в группе вначале опреде ляем приближенно без учета влияния потерь мощности в обмотках низшего и среднего напряжения на потери в

обмотке	высшего	напряжения.	Поскольку S 2 = Ss =
= 40 +	/30 = 50	/ 36,9° М В-А,	то при таком подходе

■Si = S2 + 4 = 80 + /60 = 100 / 36,9° МВ-А

и, следовательно,

АР* = 0.363 ( й ) ' + о , 363 ( з ^ о ) - + 0 .0 1 2 ( з - ^ ) Ч

+ 3 •0,130 = 0,252 + 0,063 + 0,00208 + 0,390 = 0,707 МВт.

Для вычисления потерь реактивной мощности предвари тельно находим:

	2 2 + о4~ 8 = 1 4 ,0 % ;
		2
и и	22 +	8 - -14	=8 ,0 % ;

и КЗ	14 + 8 — 22		=	0.

Эти данные позволяют определить

Лп __ 14	1002	, 8	502 ,
1 0	0 '3 - 4 0		100 3-40 ^ 100■•3 •40 =

= 11,67+ 1,67 + 4 ,8 0 = 18,14 Мвар.

По отношению к номинальной мощности трансформатор ной группы вычисленные потери составляют:

АР,	0,707-	100	= 0 ,5 8 9 % ;
	3 -40
AQT	18,14	- 100	15,1 % .
AQT	3 -40		15,1 % .
	3 -40

Более точный расчет может быть выполнен применитель но к схеме замещения трансформаторной группы. В этом случае имеем:

ДР„	402 +	3Q2	•0,0403 = 0,00208 МВт;
	2202

АР,	4Q2 + 302			0,0630 МВт;
	2202		1,22 =
			AQ3 = 0,

AQ2	402+ 302			1,67 Мвар,
		2202	32,3 =

и, следовательно:

S\ = 40 + 40 + 0,00208 + 0,0630 + / (30 + 30 + 1,67) =

= 80,07 + /61,67 M B -А.

Поэтому

Л D	80,072 + 61,672	, 00	„	МВт;
&Рi =	-------2lo^ ------	1,22 =	0,257	МВт;
Лл	80,072 + 61,672	_	, , „	А.
AQi =	------- 2202--------	5 6 ,5 =	11,9 Мвар;

ЛРТ = 0,00208 + 0,0630 + 0,257 + 0,390 = 0,712 МВт;

AQT = 1 ,6 7 + 11,9 + 4 ,8 0 = 18,37 Мвар

или

ДРТ	0,712 •100	=	0,594 »/„;
*	3 -40
AQr	18,37100	=	15,3 Vo-
AQr	3 -40	=	15,3 Vo-
	3 -40

Таким образом, расхождение результатов расчетов по приближенным формулам и более точного, выполненного с учетом влияния потерь в обмотках низшего и среднего напряжения, находится в пределах точности расчета.

Задача 1-11

На подстанции установлено два трехфазных автотранс форматора типа АТДТН-32000/220/110 (рис. 1-11). Каталож ные данные каждого автотрансформатора приведены в табл. 1-1. Потери ЛРК 3, указанные в этой таблице, при ведены к номинальной мощности обмотки низшего напряже ния, которая составляет 50% номинальной мощности авто трансформатора.

Т а б л и ц а 1-1

Номинальное	ик, %	ЛРК 3, кВт
напряжение	ик, %	ЛРК 3, кВт
обмоток, кВ		ЛРх.х'
		кВт

^ Х .Х ’ 0у/°

вн СН нн в-с в-н с-н в-с		в-н с-н
230 121 11 11 34 21	—	145 —	32	0,6

Напряжения к. з., указанные в табл. Ы каталожных данных, отнесены к номинальной мощности автотрансформа тора.

Т р е б у е т с я вычислить параметры схемы замещения двух параллельно работающих автотрансформаторов и

определить потери активной и реактивной мощности в них

при		нагрузке на		стороне среднего напряжения 5с-н =
=	s 2	=	30 МВ - А, на стороне низшего напряжения S н-н =
=	5 3 =		20 М В-А.	Коэффициенты мощности этих нагрузок