Файл: Багиров, И. Т. Современные установки первичной переработки нефти.pdf

Т а б л и ц а 33. Технологическая и энергетическая характеристика трубчатых печей шатрового типа установки ЭЛОУ—АВТ производительностью 3 млн. т/год

* В печи размещены две подогревательных секции для двух видов продуктов.

Проддлжение табл. 33

Номер печи

* Указана теплонапряженность конвекционных камер в двух точках.

гания жидкого или газового топлива применяют комбинированные газонефтяные форсунки, которые устанавливают в поду печи в шахматном порядке. При сжигании жидкого топлива эти форсунки могут работать на паровом или механическом распыле. Топливо, сгорая, образует огромную стену из вертикальных факелов, кото­ рые отдают тепло трубам, установленным в радиантной камере топки. Газы сгорания, пройдя радиантную камеру, поступают в кон­ векционную камеру и отдают тепло змеевику. Для повышения к.п.д. печи температуру уходящих дымовых газов необходимо максимально уменьшить. Обмуровка выполнена в основном из ша­ мотного фасонного подвесного кирпича. На рис. 70 показан общий вид печи вертикально-факельного типа ПГ21П тепловой мощно­ стью 25-108 ккал/ч.

В табл. 33 приведена технологическая и энергетическая харак­ теристика трубчатых печей шатрового типа укрупненной установки ЭЛОУ — АВТ производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти. На установке имеется пять таких печей: 1 — для подогрева нефти перед атмосферной перегонкой; 2 — для подогрева мазута перед вакуумной перегонкой; 3 — для подогрева горячей струи; 4 — для подогрева нижней части стабилизатора; 5 — для подогрева цирку­ ляцией через печи цижнего продукта колонн блока вторичной пере­ гонки.

Во избежание загрязнения атмосферы продуктами сгорания число дымовых труб по возможности сокращают и их высоты на­ ращивают до 100—120 м. В табл. 34 приведены общие данные о

186

* ВП—блок вторичной перегонки; СТ—блок стабилизации; ГС—нагрев горячей струн при, двухколонной схеме блока АТ.

печах, используемых на современных установках АВТ разной про­ изводительности.

На некоторых заводах проводилась реконструкция атмосфер­ ных и вакуумных печей с целью увеличения производительности установок по нефти. Число нагревательных труб в печах было уве-

18?

лнчено путем экранирования радиантной камеры печи и добавле­ ния труб в конвекционую камеру. На некоторых установках на месте пароперегревательных секций были размещены нагреватель­ ные продуктовые трубы.

В табл. 35 показано изменение поверхности нагрева печей в результате их реконструкции. Из приведенных данных видно, что на действующих установках АВТ поверхности нагрева в печах, ис­ пользуемых для подогрева нефти, значительно больше, чем предусматривается проектом. Это связано с повышением произво­ дительности установок и подачей в печь нефти с более низкой температурой, чем по проекту. Конвекционные трубы вакуумных печей используются в основном для нагрева отбензиненной нефти, как в ранее построенных установках имеется резерв нагреватель­ ных поверхностей.

Вакуумсоздающая аппаратура

Мазут перегоняют в вакуумной колонне при пониженном дав-

.лении (вакууме). Вакуум создается в колонне путем конденсации паров в барометрических конденсаторах смешения и отсоса несконденсировавшихся газов и паров вакуум-насосами или паровыми эжекторами. Остаточное давление в верхней части вакуумных ко­ лонн на установках АВТ 60—80 мм рт. ст. При уменьшении оста­ точного давления расход водяного пара, подаваемого в колонну, сокращается. По данным одного нефтеперерабатывающего завода, расход водяного пара, подаваемого в вакуумную колонну при

188

остаточном давлении в питательной секции 150—180 мм рт. ст., составляет 3—4% на сырье, а при 64 мм рт.ст. не превышает 1,3—1,4%. На высокопроизводительных установках это имеет боль­ шое значение. Так, при производительности установки 6,0млн.т/год и указанной разнице в остаточном давлении расход пара составит соответственно 18,0—24,0 и 7,8—8,4 тыс. т/год.

Остаточное давление наверху вакуумной колонны можно умень­ шить путем применения высокоэффективной вакуумсоздающей ап­ паратуры. При этом необходимо сократить потери напора от дви­ жения паров на тарелках в колонне. Потеря напора на каждой тарелке вакуумной колонны 1,5—2,0 мм рт. ст. При более рацио­ нальной конструкции тарелок потеря напора будет минимальной. Состав смеси водяных паров и газов разложения наверху вакуум­ ных колонн определить трудно. В проектах установок АВТ при расчете вакуумных устройств принимают следующий состав смеси, поступающей из колонны в барометрический конденсатор (в % на сырье): водяной пар 1,6; нефтяные пары 0,05; газы разложения 0,06; сероводород 0,05; воздух 0,05.

Ниже приводятся данные о количестве паров и газов (в кг/ч), поступающих в барометрический конденсатор установок АВТ раз­ личной мощности:

Большая часть вакуумных установок оборудована барометриче­ ским конденсатором смешения. Размеры и конструктивные эле­ менты конденсатора зависят от производительности установки и объема парогазовых смесей, всасываемых с верха вакуумной ко­ лонны. Барометрический конденсатор (рис. 71) представляет собой сосуд цилиндрической формы с дырчатыми внутренними перего­ родками, не перекрывающими полное сечение конденсатора. На перегородках стекающая с верха холодная вода контактируется с поднимающимися парами и газами. Нижняя (суженная) часть конденсатора соединяется барометрической трубой (высотой 10 м) с колодцем. Загрязненная нефтепродуктами вода направляется через колодец в канализацию и далее на очистные сооружения завода. Несконденсировавшиеся газы разложения с верха конден­ сатора отсасываются пароэжекторными насосами (абсолютное давление пара 10—12 кгс/см2) в атмосферу. При такой работе объем стоков, загрязненных нефтепродуктами и сероводородом, составляет значительную величину. Одновременно при этом уве­ личивается потеря нефтепродуктов. На заводах для очистки стоков из барометрической системы сооружают специальные канализаци­

189