Файл: Ящерицын, П. И. Шлифование с подачей СОЖ через поры круга.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 21.10.2024
Просмотров: 99
Скачиваний: 0
Т а б л и ц а 34
Показатели процесса внутреннего шлифования при подаче СОЖ через поры круга
№ опыта |
А, мкм |
мм3/сек |
мм3/сек |
я = ѵ ~ |
лгэф, кет |
ДД^эф. Квт. |
|
|
ѴДа‘ |
Дм |
ѴДм |
|
|
|
|
|
|
Да |
|
|
1 |
12 |
7 , 5 |
127 |
17 |
1 3 ,0 |
3 , 8 |
2 |
2 7 |
1 ,9 |
60 |
31 |
6 , 0 |
2 , 2 |
3 |
13 |
2 , 8 |
80 |
29 |
|
2 , 4 |
4 |
31 |
4 , 0 |
125 |
31 |
1 2 ,6 |
3 , 0 |
5 |
18 |
4 , 6 |
112 |
24 |
s ; o |
2 , 2 |
6 |
2 0 |
4 , 0 |
98 |
25 |
м |
2 , 2 |
7 |
12 |
1 , 4 |
73 |
52 |
М |
2 , 0 |
8 |
30 |
4 , 2 |
136 |
32 |
1 0 ,0 |
3 , 4 |
9 |
17 |
5 , 5 |
242 |
44 |
1 2 ,0 |
3 , 4 |
10 |
25 |
1 ,9 |
52 |
27 |
5 , 0 |
2 , 6 |
11 |
21 |
3 , 8 |
97 |
2 5 |
9 , 4 |
2 , 8 |
12 |
14 |
4 , 2 |
99 |
24 |
9 , 0 |
2^4 |
13 |
18 |
5 , 6 |
20 4 |
36 |
1 3 ,0 |
4 , 0 |
14 |
15 |
2 , 5 |
55 |
22 |
7 , 0 |
2 , 8 |
15 |
27 |
2 , 5 |
88 |
35 |
6^5 |
ІЦЗ |
16 |
9 |
4 , 8 |
137 |
29 |
1 2 ,0 |
3 , 6 |
17 |
2 0 |
1 ,8 |
89 |
50 |
8 , 4 |
2 , 6 |
18 |
18 |
4 , 5 |
153 |
34 |
1 0 ,0 |
3 , 2 |
лов, которые характеризуют степень точности этих мо делей.
При проверке адекватности сравнивалась дисперсия
рассеивания Spac исследуемых показателей процесса шлифования при пяти повторных опытах, выполненных на нулевом уровне, с дисперсией адекватности, которая вы числялась по формуле
21_1(у і - у У
где п—k — число степеней свободы (k — число независи-
мых переменных). Если отношение F = S aÄ!Spac меньше табличного значения критерия Фишера (в нашем случае Е Табл = 9,01), то полученная модель адекватна.
Расчет доверительных интервалов производился по методике, изложенной в параграфе 2 гл. IV.
237
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
35 |
|
Показатели процесса внутреннего |
шлифования |
при обычном |
|
||||
|
охлаждении в логарифмическом выражении |
|
|
||||
№ опыта |
І п Л |
InVДа |
І п І ЛАм |
ln? |
І г ь Ѵ jcp. |
І п Д і Ѵ |
эф. |
1 |
2,7081 |
1,9021 |
5,2627 |
3,3673 |
2,8034 |
1,6094 |
|
2 |
3,2189 |
0,6419 |
3,9513 |
3,2959 |
1,8871 |
1,0986 |
|
3 |
2,5650 |
1,3335 |
4,2905 |
2,9445 |
2,1972 |
0,9163 |
|
4 |
3,4965 |
1,4351 |
4,7274 |
3,2959 |
2,4510 |
1,1939 |
|
5 |
2,8332 |
1,6487 |
4,6052 |
2,9445 |
2,1401 |
1,0986 |
|
6 |
2,9957 |
1,5041 |
4,4998 |
2,9957 |
2,3026 |
1,1632 |
|
7 |
2,5650 |
1,4351 |
4,4189 |
2,9957 |
2,0794 |
0,7885 |
|
8 |
3,4651 |
1,0986 |
4,6822 |
2,5835 |
2,5650 |
1,1939 |
|
9 |
2,7081 |
1,5686 |
5,2730 |
3,6889 |
2,7409 |
1,3350 |
|
10 |
3,2959 |
1,0296 |
4,1109 |
3,0911 |
1,7228 |
1,0986 |
|
И |
2,9957 |
1,4110 |
4,4544 |
3,0445 |
2,3514 |
1,1939 |
|
12 |
2,7081 |
1,5686 |
4,5433 |
2,9957 |
2,1518 |
1,0986 |
|
13 |
2,9957 |
1,6864 |
5,1930 |
3,4965 |
2,7081 |
1,5041 |
|
14 |
2,8332 |
0,4700 |
3,6376 |
3,1781 |
1,2809 |
1,0986 |
|
15 |
3,2959 |
0,6931 |
4,2195 |
3,5264 |
2,0794 |
1,1939 |
|
16 |
2,3026 |
1,5686 |
4,6540 |
3,0911 |
2,8332 |
1,6094 |
|
17 |
2,9445 |
0,5306 |
4,4544 |
3,9120 |
2,3514 |
1,5261 |
|
18 |
2,8332 |
1,2528 |
4,5539 |
3,2959 |
2,5257 |
1,1939 |
|
В результате проведенного статистического анализа итоговые уравнения регрессии исследуемых зависимо стей имеют вид:
при обычном охлаждении
Ya = 3 |
+ 0,1*! + (W X , + 0,01*3, |
(156) |
|
Y v&a= 1,306 + |
0,195*, — 0,254*2 + 0,036*3, |
(157) |
|
УѴДм " 4,6 + 0 |
,4 * , — 0,22* 2 + 0,01*з, |
(158) |
|
Yq = 3,283 |
-!- 0,2*! + 0,034*2 — 0,03*3, |
(159) |
|
Yn^ = 2,306 + |
0,334*, — 0,15*2 — 0,028*з, |
(1 6 0) |
|
= 1,154 + |
0,18*, — 0,008*2 — 0,018*3; |
(161) |
|
при охлаждении через поры круга |
|
||
К Ѵа = 1,15 + 0,49*, — 0 , 1 2 3 * 2 + 0,042*з, |
(162) |
||
238
Та блица 36
Показатели процесса внутреннего шлифования при подаче СОЖ через поры круга в логарифмическом выражении
№ опыта
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
И
12
13
14
15
16
17
18
ІпГда |
1'і^Дм |
ln? |
Іп"эф |
1пЛЛСф |
2,0149 |
4,8442 |
2,8332 |
2,5650 |
1,3350 |
0,6419 |
4,0944 |
3,4340 |
1,7918 |
0,7885 |
1,0296 |
4,3810 |
3,3673 |
2,0281 |
0,8755 |
1,3863 |
4,8283 |
3,4340 |
2,5337 |
1,0986 |
1,5261 |
4,7185 |
3,1781 |
2,0794 |
0,7885 |
1,3863 |
4,5850 |
. 3,2189 |
2,0794 |
0,7885 |
0,3365 |
4,2905 |
3,9513 |
2,0794 |
0,6931 |
1,4351 |
4,9121 |
3,4658 |
2,3026 |
1,2238 |
1,7047 |
5,4890 |
3,7842 |
2,4849 |
1,2238 |
0,6419 |
3,9503 |
3,2959 |
1,6094 |
0,9555 |
1,3350 |
4,5747 |
3,2189 |
2,2407 |
1,0296 |
1,4351 |
4,6021 |
3,1781 |
2,1972 |
0,8755 |
1,7228 |
5,3181 |
3,5835 |
2,5650 |
1,3863 |
0,9163 |
4,0073 |
3,0911 |
1,9459 |
1,0296 |
0,9163 |
4,4774 |
3,5554 |
1,8718 |
0,4700 |
1,5686 |
4,9200 |
3,3673 |
2,4849 |
1,2809 |
0,5878 |
4,4887 |
3,9120 |
2,1282 |
0,9555 |
1,5041 |
5,0305 |
3,5264 |
2,3026 |
1,1632 |
Y VM= |
4,6 + 0.42X! — 0,1 5X2 + 0,063Х3, |
(163) |
||
Y q = 3,45 — 0,07Хх — 0,04X2 + 0,025X3 |
+ 0,11X,X2 |
+ |
||
|
+ 0,205X^3 — 0,07X2X3, |
|
(164) |
|
Y n = |
2,174 + |
0 .3 Х ,- 0,12X2 -0 ,0 1 X 3, |
(165) |
|
КДІѴэф = |
1,024 + |
0,2X1-0,008X 2 + |
0,014X3. |
(166) |
Так как амплитуда колебаний шлифовальной бабки станка с подачей СОЖ через поры круга практически не
изменилась, то |
формула |
(156) |
считается правомерной |
||
для обоих способов охлаждения. |
|
(151) в уравне |
|||
Подставив уравнения |
кодирования |
||||
ния регрессии |
(156) —(166), |
получим |
результирующие |
||
формулы: |
|
|
|
|
|
для обычного охлаждения |
|
|
|
||
|
А = 5,8і0 ' 14 |
S1 ’ 1 |
и0 - 03 , |
(167) |
|
239
кд0-28 у0-1
Уда=
50,75 ’
5 5 5 г ° - 57 у0-03
І^Дм — |
£0,66 |
> |
|
ч |
|
Ш 0,2Э S0,l |
|
|
|
„0,07 |
|
|
■& |
1! |
бог°>48 |
|
s 0,45 „0,08 |
|
||
|
CD |
|
> |
|
|
|
||
|
|
б,б4г0,26 |
’ |
|
|
£0,02 „0,05 |
|
для охлаждения через поры круга
10,5і0 , 7 и0’ 1 2
^Аа = |
s 0,36 |
|
|
|
|
||
Ѵая = |
232^°’61 у0-17 |
|
|
£0,45 |
1 |
||
|
|||
|
2 2 у0 , 0 7 |
|
|
Я = ^о,і 5°.і * |
|
||
N,эф |
40t ° ’ i 3 |
|
|
£0,34 „0,03 |
> |
||
А^вф = |
4^0,28 „0,04 |
|
|
qÖ, 0 2 |
|
||
(168)
(169)
(170)
(171)
(172)
(173)
(174)
(175)
(176)
(177)
Статистическим анализом было установлено, что ис следуемые зависимости удовлетворительно описываются моделями первого порядка и нет необходимости их пред ставлять в виде квадратичных уравнений.
Из уравнения регрессии (156) следует, что уровень колебаний шлифовальной бабки станка в вертикальной плоскости возрастает с увеличением режимов шлифова ния. Максимальное влияние на колебания шлифоваль ной бабки оказывает величина продольной подачи, а ско рость вращения детали практически почти не влияет. С увеличением поперечной подачи амплитуда колебаний возрастает в меньшей степени, чем от продольной пода чи, но значительно больше, чем от скорости вращения
240