Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

высоты сечений, воспринимающих изгибающие моменты. Одна­ ко, имея в виду положительное влияние горизонтальной армату-

необходимо обеспечить их прочность на срез не только верти­

как и примыкающие к ним перемычки, д л я восприятия усилий по косым трещинам, возникающим в теле полос стены. При этом целесообразно удлинять хомуты, как это показано на рис. 8, г и е. Мощное горизонтальное и вертикальное армирование перемычек требует не только усиления полос стены в зонах примыкания перемычек, но и повышенного усилия арматурными сетками по­ лос стены по всей их поверхности. Сетки совместно с вертикаль­ ной арматурой д о л ж н ы противодействовать разрушению полос стены по косым трещинам . Реактивный отпор У* в зоне примы­ кания перемычек к полосам стены может вызывать раскрытие горизонтальных стыков между панелями и особенно в верхней части панельной стены. Наиболее успешно этому препятствует вертикальное армирование у граней проемов (рис. 8, в, г, е и 9,6). Вертикальное армирование у проемов на раскрытие гори­

вости перемычек-связей ведется из условия абсолютно жесткой заделки перемычки в полосы стены, т. е. из условия неизменно­ сти угла между осью перемычки и торцовой гранью полосы сте­ ны. Такое допущение не соответствует условиям работы перемы­ чек в связи с большой их погонной жесткостью (особенно в слу­ чаях применения высоких, но коротких перемычек) и развитием локальных изгибных и сдвиговых напряжений в зонах полос сте­ ны, являющихся непосредственным продолжением перемычек от изгиба относительно горизонтальной оси, совпадающей с осью перемычек. Об этих локальных напряжениях в полосах стены приближенное суждение можно иметь по эпюрам на рис. 9, б. Локальные н а п р я ж е н и я в полосах сопровождаются соответст­ вующими деформациями, которые значительно повышают по­

полной монолитности. Поэтому теоретические методы, определе­ ния податливости перемычек, применяемые в настоящее время, требуют экспериментальной проверки.

Влияние локальных деформаций в полосах на податливость

41

перемычек наиболее удобно учитывать условным удлинением пролета перемычки на величину Д/0 , что в некоторой степени соответствует фактической работе перемычки (рис. 9,6). В пер­ вом приближении величина А/0 может быть принята равной вы­ соте перемычки, т. е. / П ер = ^о+ЛП ер-

Величина коэффициента податливости перемычки при данном

условии может быть приближенно определена по формуле

гЗ

Горизонтальные и вертикальные стыки очень осложняют не­ прерывное вертикальное и горизонтальное армирование д л я вос­

стержней малого диаметра обычно прибегают к выгибам сопря­ гаемых выпусков для обеспечения их сварки внахлестку или при помощи соединительных накладок того ж е диаметра . Выполня ­ емые таким способом соединения стержней часто бывают плохи­ ми из-за больших выгибов, делающих стыки арматурных стерж­ ней податливыми на действие продольных растягивающих сил. Бороться с этим можно, применяя более точное формовочное оборудование и совершенствуя монтаж . Одновременно конструк­ торская мысль д о л ж н а быть направлена на отработку более со­ вершенных приемов соединения арматурных выпусков.

Выгиб выпусков арматуры очень затруднен при диаметре ее

совпадение выпусков. Н а рис. 10 показан прием соединения вы­ пусков горизонтальной и вертикальной арматуры при ванной сварке. Горизонтальные стержни, являющиеся арматурой пере­

д л я соединения горизонтальной арматуры перемычки и установ­ ки хомутов. После выполнения этих операций узел замоноличи-

42

Рис. JO

43

Рис. И

ремычки с панелью Б торец перемычки должен иметь специаль­

смесью может быть достигнуто при помощи гибкой вибрируемой

44

восходящие 10. В большинстве случаев панели соединяются в местах пересечения поперечных и продольных стен. Сплошное рифление торцов панели резко улучшает ее соединение со смеж­ ной панелью. Н а рис. 11,6,6 показано соединение поперечных панелей Л и Б в месте пересечения с продольной стеной. Соеди­ нение горизонтальных стержней панелей А и Б, а т а к ж е верти­ кальных стержней у проема осуществляется по схеме, показан ­ ной на рис. 10, ѳ.

туры сопряженных панелей выполняется в пространстве, образо­ ванном их торцами. Горизонтальная арматура перемычек пане­ лей А и Б в месте пересечения д о л ж н а находиться в разных уровнях (рис. 11,6), чтобы можно было соединить стержни ван­ ной сваркой. Чтобы уменьшить температурные напряжения в конструкциях от ванной сварки, замоноличивать горизонтальные

Д л я восприятия изгибающих моментов панельными степами многоэтажных зданий, подвергаемых действию больших гори­ зонтальных нагрузок, требуется большое количество вертикаль­ ной арматуры, распределение которой в теле панелей весьма осложняет соединение ее в горизонтальных стыках; оно приво­ дит к ослаблению бетона в стыках, что может способствовать преждевременному хрупкому разрушению сжатой зоны изгибае­ мой стены.

рушению сжатой зоны стены. Целесообразнее располагать вер­ тикальную арматуру в колодцах, образуемых торцами сопряжен­ ных панелей (рис. 1 2 , а , б ) . При рифлении торцов сопряженных панелей, соединении их горизонтальными стержнями и замоноличивании вертикальных колодцев жесткой бетонной смесью вертикальная арматура достаточно надежно соединяется с тор­ цами панелей для полноценного включения в работу при изгибе

46

восприятие больших горизонтальных нагрузок, целесообразно

приходящейся долей горизонтальной нагрузки и силами У, при­ ложенными в сечениях перемычек. В соответствии со схемой, по­

ны, получаемых решением системы уравнений (1.1) или другим способом при неизменности жесткостных характеристик верти­ кальных полос и перемычек и жестком закреплении полос в ос­

рования высоких стен на большую горизонтальную нагрузку мо­ гут приниматься по высоте стены 2—3 типа перемычек, армиро ­ ванных на действие различных сил У.

47