Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

Скачать файл (6,25Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 23.10.2024

Просмотров: 83

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Полоса стены в сечении z армируется на совместное действие момента М, и вертикальной силы Nz, которая алгебраически складывается из вертикальной нагрузки Qz, приходящейся на полосу выше сечения z, и вертикальных сил dz У, расположен-

ных выше сечения z,			т . е . NZ=QZ±2,Y.	При	действии		Nz вверх
			о
полоса рассчитывается			и армируется	как внецентренно			растяну
тый элемент, а при действии Nz вниз — как внецентренно							сжатый
элемент.
Возможность действия горизонтальной нагрузки в двух про
тивоположных		направлениях требует		проверки к а ж д о й полосы
стены на	оба	направления горизонтальной			нагрузки.	Наиболее
опасное	сечение полосы находится в			ее основании.		Вертикаль

ные полосы, и особенно горизонтальные стыки в них, проверяют расчетом и конструируют на действие приходящихся горизон тальных поперечных сил.

Такая работа панельной стены с проемами на горизонталь ную нагрузку характерна при относительной неизменности жест кости во всех элементах стены. Эта неизменность в достаточной

степени обеспечивается, когда	на	стену действует горизонталь
ная нагрузка, не в ы з ы в а ю щ а я	в	обжатых полосах	стены нор
мальных вертикальных растягивающих напряжений .			З а	преде
лами такой нагрузки, при росте	горизонтальных сил		на	стену с

проемами, жесткостные характеристики элементов стены непре рывно и неопределенно меняются по сравнению с начальными . Это проявляется в нелинейной зависимости между горизонталь ными силами и деформациями в элементах стены, что много кратно зафиксировано при испытании зданий мощной вибраци онной машиной, а т а к ж е при испытании моделей зданий.

Изменение характера работы панельной стены с проемами при росте горизонтальной нагрузки затрудняет суждение о сте


пени	ее статической		надежности		по результатам	расчета в уп
ругой	стадии	на заданную		горизонтальную нагрузку.
Учет изменения жесткостных характеристик в элементах па
нельной стены		с проемами		при	росте горизонтальной нагрузки
представляет		весьма	сложную		задачу . К а ж д а я	вертикальная

полоса панельной стены с проемами, рассматриваемая в расчете как «основная» статически определимая система, по существу, является статически неопределимой системой. Все методы опре

деления жесткостных		характеристик перемычек на действие
различных	(по высоте	стены)	поперечных сил требуют экспери
ментальной	проверки.	Всем	этим вопросам в настоящее время

уделяют большое внимание многие исследователи. Поэтому ог


раничимся	весьма		приближенным, в основном качественным,
анализом	работы	панельных		стен	с проемами в случае развития
пластических деформаций в				ее	элементах	при действии	расту
щей горизонтальной			нагрузки.
Рассмотрим		первоначально			условную	статическую	модель

4—107

симметричной двухветвевой стены с проемами, в которой верти

кальные полосы имеют неизменные	жесткостные характеристи
ки при росте горизонтальной нагрузки.
На рис. 13, г—е приведены три	основные схемы изменения

интенсивности усилий в перемычках по вертикали при росте го

ризонтальной нагрузки на стену.
Н а рис. 13,г показана схема	изменения по высоте стены по
перечных сил У в перемычках, соответствующая		уровню	гори
зонтальной нагрузки, превышение которого вызывает			начало
трещинообразования в наиболее	напряженной	перемычке. Ха

рактерным д л я этой схемы является наиболее низкое располо жение максимальной поперечной силы ввиду наименьшей подат


ливости перемычек,		сохраняющейся		до появления в них трещин.
Н а рис. 13,<?	показана схема		изменения по высоте степы по
перечных сил Y	в	перемычках,	соответствующая уровню гори
зонтальной нагрузки, превышение				которого вызывает ярко вы
раженное развитие		пластических		деформаций в наиболее на

пряженных перемычках. Сопутствующее этому уровню горизон

тальной нагрузки развитие трещин	в	перемычках, а т а к ж е	рост
локальных деформаций в полосах	(в	местах примыкания	пере

мычек) заметно повышают податливость наиболее напряженных


перемычек. Характерной					для этой стадии загружения является
тенденция		к	некоторому		перемещению			вверх	максимальной		по
перечной		силы.
На	рис. 13, е показана				схема изменения по высоте стены по
перечных		сил	У в перемычках, соответствующая уровню							горизон
тальной		нагрузки, при котором				в	основной		части	наиболее
напряженных			перемычек		ярко	проявляются			пластические		де
формации . Упругое противодействие этих перемычек в виде											при
ращения		в	них	сил У	перемещениям			торцов вертикальных
полос	стены		при	дальнейшем		росте	горизонтальной			нагрузки

прогрессивно убывает. Это вызывает выравнивание величин по перечных сил У в наиболее напряженных перемычках, как пока зано на рис. 13, е. В приближенном представлении вертикальные пеперечные силы в перемычках по достижении предельной вели

чины У п р больше не увеличиваются при дальнейшем				росте	гори
зонтальной нагрузки и	росте	пластических	деформаций в		пере
мычках. Вертикальная	поперечная сила У достигает			предельной
величины У п р при развитии		деформаций	текучести	в горизон

тальных стержнях на опорах перемычки. Действие деформаций текучести в горизонтальной арматуре перемычек м о ж н о принять

эквивалентным действию пластических		шарниров	на опорах
перемычек. П о своему влиянию	на работу	стены с проемами при
росте горизонтальной нагрузки	действие	поперечной	силы У п р в

перемычке с пластическими ш а р н и р а м и на опорах эквивалентно действию постоянной вертикальной силы, приложенной к торцу

реально	разрезанной перемычки и равной по величине ± У П р
(рис. 13,	ж).

П ри образовании пластических шарниров на опорах всех пе ремычек под действием соответствующей нагрузки стена с прое мами превращается в статически определимую систему. Ее мож

но рассматривать			в	виде двух самостоятельных				вертикальных
полос А и Б, на которые действует та						ж е горизонтальная нагруз
ка, а по линии вертикального					сечения стены приложены посто
янные	силы	± У п р . При дальнейшем				росте	горизонтальной		па-
грузки	этот	х а р а к т е р		работы	сохраняется		до тех	пор, пока	на
опорах	перемычек		действуют		пластические		шарниры, а в осно
вании	вертикальных			полос А	и Б не развиваются			пластические
деформации .							.

СТАТИЧЕСКИЕ СХЕМЫ РАБОТЫ СТЕН С ПРОЕМАМИ НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ НАГРУЗКУ, ВЫЗЫВАЮЩУЮ ОБРАЗОВАНИЕ ПЛАСТИЧЕСКИХ ШАРНИРОВ НА ОПОРАХ ВСЕХ ПЕРЕМЫЧЕК И В ОСНОВАНИИ ВЕРТИКАЛЬНЫХ П О Л О С СТЕНЫ

При неограниченном росте горизонтальной нагрузки неиз бежно образование пластических шарниров в основании верти кальных полос стены. О б р а з о в а н и ю пластических шарниров спо


собствует концентрация больших						вертикальных		деформаций eg
в бетоне в нижней зоне полосы и развитие деформации											текучес
ти в растянутой арматуре в зоне, прилегающей								к нижнему гори
зонтальному		стыку (рис. 14, а ) . Характер изменения деформаций
сжатого	торца		вертикальной		полосы		показан на рис. 14, г. Он
вызван	резким		увеличением		ое к низу		полосы (рис.		14,6)		и соот
ветствующим			уменьшением		EQ	(рис. 14, s).		З а ш т р и х о в а н н а я
часть деформаций				ео сжатого торца			полосы в зоне первого эта
жа, деформации				местного	с ж а т и я		фундамента,		его	изгибные
деформации,		и особенно его			поворот		от деформации			грунтового

основания, вызывают основную часть вертикальных перемеще ний всех точек сжатого правого торца. Развитие деформаций те


кучести в нижней части			растянутой вертикальной					арматуры по
лосы, изгибные		деформации		фундамента,			а т а к ж е	его		поворот,
вызванный	д е ф о р м а ц и я м и			грунтового		основания		и	частичной
потерей контакта с основанием,					вызывают		основную		часть вер
тикальных	перемещений		всех		точек левого торца			полосы. Это
дает основание		условно	сконцентрировать				деформации			сжатия
в теле фундамента, а деформации р а с т я ж е н и я — в зоне										нижнего
горизонтального		стыка и рассматривать				широкую		полосу стены

иедеформируемой, пренебрегая незначительными д е ф о р м а ц и я м и по высоте стены (рис. 14, д ) . П р и н и м а я такое условие, в даль нейшем приближенно считаем, что вертикальное перемещение

точек левого и правого торцов полосы (рис. 14, д)				определяется
формулами:
/ п Р	-;	ad0;	}	(H-О
f„	=	a(h~d0)	}	(H-О
f„	=	a(h~d0)
4*				51

Рис. 14

П р и такой зависимости перемещение системы стен в предельном

состоянии	может быть в ы р а ж е н о функцией угла а. Предельная
величина	угла а ограничивается условиями, о которых подроб
нее будет сказано ниже.
О б р а з о в а н и е пластических шарниров в основании вертикаль
ных полос	способствует выравниванию	усилий в перемычках-
связях, работающих в упругой стадии, а		при дальнейшем росте

горизонтальной нагрузки способствует равномерному развитию пластических шарниров на опорах всех перемычек.

Пластические шарниры в основании вертикальных полос сте

ны могут	развиваться	до	и после образования	пластических
шарниров	на опорах	всех	перемычек, а т а к ж е	в процессе их

образования . Горизонтальную нагрузку, в ы з ы в а ю щ у ю образова

ние

пластических

шарниров в основании

вертикальных

полос

стены

и на

опорах всех перемычек, п р е в р а щ а ю щ у ю

стену

про

емами

в изменяемую

систему,

условимся

называть

Рпр.

Поря

док

образования

пластических

шарниров

на опорах перемычек

и в основании

полос

не влияет

на

определение

величины

РП р-

Эта

величина

определяется

из

условия

мгновенного

равновесия

изменяемой

системы,

находящейся

иод

действием

Р п р

по

стоянных вертикальных сил, в том числе

сил

У п р ,

приложенных

к вертикальным

полосам стены

по оси сечения перемычек. Рас

смотрим это на конкретных

примерах.

Д л я двухветвевой

стены

(рис. 14, е)

из

условия

мгновенного

равновесия

получим

равенства

(II . 2а), по которым

определяется

РП р,

а т а к ж е

работа

вертикальных

полос А

и Б

предельном

состоянии:

пр

пр-0

А.пр

ß,np

' hA +

M А,пр

А,пр

К +

'о

£j

пр>

J £ , n p

Б,пр=0

Y y

•

(И. 2a)

А,пр

As +

SO;

Ре£ ,np_. = t

£,np

)

A,np

Б.пр'

Равенства (II.2a) не

меняются,

если

У п р

имеет

два

значения

по

высоте

стены.

Смотрите также файлы

Сидоров, Н. Е. Технический прогресс и снижение энергоемкости продукции черной металлургии.pdf

Скворцов, М. И. Теория и практика решения задач кораблевождения с учетом влияния систематических ошибок учебник.pdf

Соколов, Ф. Г. Расчистка полосы отвода железной дороги.pdf

Соляков, В. К. Введение в химическую термодинамику прогр. пособие для самостоят. изучения.pdf

Стафеев, П. Ф. Драгирование забайкальских россыпей опыт подготовки и разработки дражных полигонов в комбинате Балейзолото.pdf

Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно