Файл: Коганов, И. А. Расчет припусков на механическую обработку учебное пособие.pdf

допуска на -размер Гзаг, связывающий обрабатываемую поверх­ ность с установочной поверхностью детали.

Следовательно, Да= /(о Гзаг).

В примерах, представленных на рис. 16, б, в, положение обрабатывавхмых поверхностей относительно -базирующих поверх­ ностей деталей также определяется только одним линейным размером, и величина составляющих припуска Да зависит от величины допуска на этот размер. Так, для случая, изображен­

29

Определение численного значения составляющей Ла во мно­ гих случаях может быть произведено лишь путем решения 'Со­ ответствующей подетальной размерной цепи. Так, для 'схемы

1 и 2 одной фрезой на обработку паза детали нельзя назначать симметричный припуск, и расчет припусков следует производить отдельно на каждую поверхность.

Рис. 17.

Вцелом ряде случаев для определения составляющей при­ пуска Аасоответствующая подетальная размерная цепь должна быть выявлена и решена на основе анализа последовательности обработки и принятой системы базирования как на выполняе­ мой, так и на предшествующей ступени обработки детали.

Вкачестве примера определим составляющую припуска Аа на подрезку торца Т ступенчатого валика (рис. 17). На первой операции на фрезерно-центровальном станке производится под­ резка торцов валика в размеры Ах и А2 (рис. 17, а). Торец Т

подрезается на второй операции ’в размер Аъ (рис. 17, б). Величина составляющей припуска А а -зависит от колебания

33

размера A s , связывающего торец Т с установочной поверхно­ стью валика, т. е. Aa=F(bAl, ). Но размер As является замы­

кающим звеном размерной цепи, все составляющие звенья ко­ торой представлены на эскизе обработки детали на первой опе­ рации. Графическая схема размерной цепи изображена на рис. 17, в. Для этой размерной цепи

§Av = sA3ar + Sa ^ S a ',-

В качестве численного значения составляющей Ла следует принять нижнее отклонение размера As, характеризующее ве­ личину возможного отхода поверхности торца Т от режущей кромки инструмента. Следовательно, если не принимать во вни­ мание никаких других погрешностей, то величина припуска на обработку торца Т

2в>Ла= Н 0 Аа.

Наз наче ние д в у с т о р о н н е г о припуска . Рас­ смотрим случаи, когда на обработку поверхностей следует на­ значать двусторонний припуск, причем положение обрабаты­ ваемых поверхностей определяется размерами самих обрабаты­ ваемых поверхностей и одним координатным размером, связы­ вающим обрабатываемую поверхность (или совокупность обра­ батываемых поверхностей) с установочной базой детали.

П р и м е ч а н и е .

Положение цилиндрической поверхности в пространстве характеризуется положением оси этой поверхности, а положение двух параллельных плоских поверхностей, связанных размером и отнесенных к одной и той же плоскости симметрии, определяется положением этой плоскости симметрии. Эта реко­ мендация может быть отнесена как к поверхностям, подлежащим обработке, так и к поверхностям, используемым для установки детали.

Из рис. 18, а видно, что положение .наружной цилиндриче­ ской поверхности заготовки, подлежащей токарной обработке, относительно установочной базы (оси центровых отверстий), а следовательно, и относительно режущего инструмента опреде­ ляется диаметральным размером заготовки ( оа = /(8d) и погрешностью центрирования валика, т. е. величиной несовпа­ дения оси наружной обрабатываемой поверхности с осью цент­ ровых отверстий (Аа —Ец). Учитывая погрешность формы за­ готовок валов в их -поперечном сечении и -погрешность настрой­ ки центровальных -станков, численное значение погрешности

центрирования ец можно установить [8] по следующей фор­ муле:

качестве координатных раз-меров, связывающих обрабатывае­ мые поверхности с установочными базами деталей, должны

31

быть приняты .величины эксцентриситета (несоосность) цилинд­ рических обрабатываемых и установочных поверхностей, т. е.

^а= £Ц-

При обработке наружной поверхности 0 D ступенчатого валика, установленного в центрах (рис. 18, в), при определении составляющей припуска, характеризующей .возможное отклоне­ ние обрабатываемой поверхности относительно установочной базы, необходимо учитывать два пространственных отклоне­ ния:

Рис. 18.

32

1) эксцентричность поверхности 0 D относительно шеек вала 0 d;

2) несоосность поверхности 0 d и центровых отверстий, т. е.

Aa=F(sDd- ец).

При обработке заготовок по схемам рис. 18, е, ж, з, и со­ ставляющая припуска 8а зависит от величины допуска на раз­ меры паза или выступа, полученные на предшествующей опера­

(паза или выступа) с установочной базой детали. Следователь­ но, Aa=F(bT).

В качестве координатного размера при обработке заготовки по схемам рис. 18, з, и следует принять величину несовпадения плоскости симметрии обрабатываемых поверхностей и плоско­ сти симметрии поверхностей, используемых для установки дета­ лей, т. е. Аа= г.

Из приведенных примеров следует, что в качестве составляю­ щей припуска Да могут учитываться и такие пространственные отклонения, как эксцентричность двух наружных цилиндриче­ ских поверхностей, эксцентричность внутренней и наружной ци­ линдрических поверхностей (рис. 18, г, д), несовпадение плос­ костей симметрии внешних и внутренних контуров детали и т. п.

Численные величины перечисленных погрешностей регламен­ тируются соответствующими ГОСТами (см. раздел IV, напри­ мер, табл. 41-—43) и техническими условиями на изготовление заготовок. Так как обычно направления таких пространствен­ ных отклонений не могут быть заранее определены, то при на­ личии двух и более пространственных отклонений для опреде­ ления численного значения составляющей припуска Аа их сле­ дует суммировать по правилу квадратного корня.

ВАРИАНТ III. Положение обрабатываемой поверхности от­ носительно базирующих (установочных) поверхностей детали координируется двумя размерами или, что то же самое, несколь­ кими размерами в направлении двух взаимно перпендикуляр­ ных осей координат.

На з наче ние о д н о с т о р о н н е г о припуска. На рис. 19, а представлен эскиз установки корпусной детали для обработки наклонной плоскости, положение которой в простран­ стве определяется углом а и двумя координатными размерами Г я В. При определении операционного припуска на обработку этой плоскости следует учесть ее возможное смещение в на­ правлении стрелки А. Это смещение (отход поверхности, под­ лежащей обработке, от режущих кромок инструмента) может быть вызвано колебаниями размеров Г я В последовательно устанавливаемых заготовок (погрешность угла а не учитывает­ ся), т. е. Aa—F(8Г; §в).

Как видно из рис. 19, а, нижнее отклонение размера Г

(НОг) вызывает смещение точки к рассматриваемой плоско­

чину Да, , где Дй, = « к 2=НОв - cos (90°—а).

Следовательно, учитывая возможность одновременного от­ клонения координатных размеров Г и В от их номиналов, чис­ ленную величину погрешности Да при расчете операционного одностороннего припуска определим как сумму величин най­ денных смещений:

Да=Да,+Аа, или Да=НОг • cosос+НОв • cos(90°—a).

Таким образом, если положение плоскости, подлежащей об­ работке, относительно установочных поверхностей деталей] за­ дается двумя координатами, то численная величина погрешно­ сти Да определяется как сумма проекций нижних отклонений координирующих размеров на направление нормали к рассмат­ риваемой поверхности.

Наз начение дву с т о ро н н е г о припуска. На рис. 20, а и б представлены примеры установки корпусных де­ талей при обработке основного отверстия и цапфы, положение которых относительно установочных поверхностей деталей зада­ но координатами Г и В.

Возможное смещение осей отверстия и цапфы в горизон­ тальном и вертикальном направлениях относительно базирую­ щих поверхностей деталей, а следовательно, и относительно на­ строенного на заданный размер инструмента зависит от допу­ сков на размеры Г и В, т. е.

Да = /(§г) и ДЙ= / ( 8В).

Следует помнить, что при обработке цилиндрических поверх­ ностей по схеме рис. 20, а и б и в других подобных случаях не­ определенность положения поверхности, подлежащей обработке,

относительно режущего инструмента, настроенного на размер, зависит также от неточности диаметрального размера ( 0 d), полученного на предшествующей операции или на предшествую­ щем переходе. Поэтому при определении операционного двусто­ роннего припуска должна быть учтена и составляющая 8а =

При обработке различных основных отверстии в одной и той же корпусной детали при неизменной установке составляющие