Файл: Белопольский, И. И. Стабилизаторы низких и милливольтовых напряжений.pdf

Скачать файл
Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.10.2024

Просмотров: 62

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

 

Рис. 28. Зависимость пульсации от приведен­

Рис. 29. Параметрические зависимости приве­

 

денного среднего значения напряжения на­

—j

ного напряжения смещения двухфазной схемы

грузки [---------------

U*o(N) ; ---------------

U*o(n)]

при любых значениях п.

для двухфазной

схемы.

 

<м

 

 

 

 

%

 

 

 

 

 

100

 

 

 

 

 

 

0,5

 

 

 

 

 

80

 

 

 

 

 

—

0,4

 

 

 

 

 

60

 

 

 

 

 

 

0,3

 

 

 

 

 

40

 

 

 

 

 

—0,Z-

 

 

 

 

 

20

 

 

 

 

 

— Of

 

 

 

 

 

О

0.

 

 

 

 

 

о-

О

0,2

0,4 ^

0,6

0,8

1,0

0.2

0,4

0.6

0.8

 

 

Рис. 30.

Параметрические зависимости

пуль­

Рис. 31. Параметрические зависимости приве­

сации

трехфазной

схемы

выпрямления

денного

 

среднего

напряжения

нагрузки

[-----------ka(Л/);----------ku(n)].

 

[-------------- U*0(N);

---------

— ü*0('i)i

длж

трехфазной схемы.

 

 

 

 

Рис. 33. Параметрические зависимости приведен­

 

 

 

 

ного действующего значения

напряжения вторич­

 

 

 

 

ной обмотки трансформатора

при различных па и

 

Рис. 32.

Параметрические

зависимости коэф­

е = 0 (для т—1,

2 — сплошные

линии,

для

-J

фициента

к формуле (42) для трехфазной

т = 3 — пунктир, для

однофазной

мостовой

схе­

схемы [

Й З ф (Л 0 ;

(п)].

мы — сплошные линии с крестиками).

 

СЛ

 

 

 

 

 

Рис. 34. Параметрические зависимости пульсации ше­

стифазной схемы

выпрямления

[---------------

kn(/V);

-------------M n ) ] .

 

 

 

 

Рис. 35. Параметрические зависимости приве­

денного

среднего

напряжения

нагрузки

[---------------

U*o(N);

--------------

0*о(п)]

для ше-

стифазиой схемы.

Рис. 36. Параметрические зависимости расчетно­

Р и с .

37 . П а р а м ет р и ч еск и е

за в и си м о ст и

р а с ч е т ­

го

коэффициента D для

шестифазной схемы

н ого

к о эф ф и ц и ен та

F д л я

ш ест и ф а зн о й

схем ы

[—

------ D ( N ) - -------------

О (л)].

.[------------------

F ( N ) - -----------------

F( n) ] .

 

~ч -ч

1.2

о o,i o,z 0,3 о,о Of о,в of qs of i,o

Рис. 38. Параметрические зависимости

коэффициента £)$ к формуле

(42) для

шестифазной

схемы [---------------

ЙЗф(Л0;

<É5.j> (л) ].

 

f

Рис. 40. Параметрические зависимости

Рис. 41. Параметрические зависимости пульсации две-

коэффициента полезного действия ті для

трехфазной

и

шестифазной

схем

надцатнфазной схемы выпрямления.

(------------- і- т = 3

, -------------т = 6)

при

 

Р С Т = 0 .

Рис. 42. Параметрические зависимости приве­ денного среднего напряжения нагрузки

[--------------

Н * о (Л П ;--------------

і/*о(п)] для

Р и с . 4 3 .

П а р а

м ет р и ч еск и е

за в и си м о ст и р а сч ет н о го

к о эф ф и ц и ен т а

D д л я д в е н а д ц а т и ф а зн о й сх ем ы

[ ------------------

Р ( Щ - -----------------

D( n) } .

двенадцатифазной схемы.

as

0.5

ол

 

 

0,3

Р и с . 4 4 .

П а р а м ет р и ч еск и е

за в и си м о ст и р а сч етн о го

к о эф ф и ц и ен та Р д л я д в е н а д ц а т и ф а зн о й сх ем ы

2 [------------------

F ( N ) - ------------------

F( n) ] .

Рис. 45. Параметрические

зависимости коэффи­

циента

S ) ф к формуле (42)

для двенадцатпфазноіі

схемы

[-----------— іЬф((Ѵ); ----------

—£)ф(п)].

Отметим, что для случая т = 1 значения В при т = <2 на рис. 39, а также ординаты рис. 28 умножаются на два, а ординаты рис. 29 делятся на два. Для однофазной мостовой схемы на рис. 28, 29 делятся на два значения е.

При е^О значения U*ф.д и В зависят от трех пара­ метров и, «в и е, что графически представить затрудни­ тельно в отличие от кривых рис. 33, 39, построенных при е= 0. Напряжение £/*ф.д при в=/=0 рассчитывается по формуле (2-59). Параметрические зависимости необхо­

димого при этом расчете коэффициента

ЙЗф

даны на

рис. 32, 38, 45 соответственно при т — 3, 6,

12.

 

На рис. 36, 43 и рис. 37, 44 приведены зависимости

расчетных коэффициентов £)=Дф //0

и F —^в.макс//о.

Параметрические зависимости к.

п. д.

при

т = 3' и

т = 6 (без учета потерь в стали сердечника трансформа­ тора) показаны на рис. 40.

Таким образам, приведенные выше расчетные соотно­ шения и номограммы позволяют производить полный расчет многофазных низковольтных выпрямителей. При этом искомые режимные показатели определяются через параметры п и е. Следовательно, для выполнения рас­ чета требуется знать сопротивление обмоток трансфор­ матора и вентилей в прямом направлении, а также на­ пряжение смещения вентилей.

10.ОПРЕДЕЛЕНИЕ АКТИВНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

ОБМ О Т О К Т РАН СФ О РМ АТ О РА , П РЯ М О ГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

И НАПРЯЖ ЕНИЯ СМ ЕЩ ЕН И Я ВЕНТИЛЯ П О З А Д А Н Н Ы М ЗН А Ч ЕН И Я М ВЫ ПРЯМ ЛЕННО ГО НАПРЯЖ ЕНИЯ И ТОКА

При расчете выпрямительных схем на любые выходные напряжения, и в особенности — на низкие напряжения, необходимо уметь находить внутреннее сопротивление трансформатора по заданным значениям выпрямленного напряжения и тока, т. е. до того, как произведен элек­ трический расчет трансформатора. Обычно для этой це­ ли при нагрузке емкостного характера пользуются вы­ ражениями, приведенными в [Л. 19]. Для других видов нагрузки выражения, подобные упомянутому, отсутст­ вуют, что в значительной мере снижает точность расче­ та выпрямителей.

Выражение для определения активного сопротивле­ ния обмоток выпрямительного трансформатора может быть получено следующим образом.

82

Смотрите также файлы