Файл: Константинов, Б. П. Гидродинамическое звукообразование и распространение звука в ограниченной среде.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 30.10.2024

Просмотров: 68

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

пространства). Величина и фаза противодавления зависят от акустического сопротивления примкиутой системы. Очевидно, что при определенном подборе этого сопротив­ ления обратное воздействие на клапан будет поддержи­ вать его колебания.

Развитие этой точки зрения в работах [12—14] поз­ волило объяснить практически все явления, наблюдаемые

вклапанных преобразователях.

Впоследующих параграфах настоящей главы систе­ матизированы, развиты и изложены заново результаты только что цитированных работ.

§ 1,4. Клапан как модулятор потока

Как указывалось выше, для характеристики клапанного преобразователя как источника звука необ­ ходимо определить расход газа через щель как функцию времени: ѵ0й=ѵо6 (t). Коль скоро эта периодическая функция будет найдена, мы сможем представить ее в виде ряда Фурье

ѵ0б = ѵо + 2п sin + ^ - (М )

Рассматривая преобразователь как точечный источник звука, мы получим в пространстве ряд волн с потенциа­ лами

T - = ^ e* p* { / " " G - T + f e ; )

( | ’ 2)

и для амплитуд давления

соответственно

 

|РяІ =

Роп“ |і ^ -

(1.3)

Объемная скорость ѵ(Л зависит как от положения клапана х {£),* так и от разности давлений по сторонам клапана.

Для стационарного истечения несжимаемой жидкости связь между линейной скоростью ѵл и разностью давле­ ний Др по сторонам отверстия задается формулой Бер­ нулли

1

2 ѵ~‘ —

Др

(1.4)

Р ‘

*Полагаем, что положение клапана определяется одной координатой.

**Влиянием вязкости в клапанных преобразователях можно

пренебречь во всех случаях.

2 Б. П. Константинов

НЛУЧНО-ТЕХНИЧРпиж^

Для газов аналогичное соотношение имеет вид

_

1 (Ро

 

(1,5)

2

У+ 1 \Ро

Рі/

 

где р0, р0 — давление и . плотность газа в баллоне, из которого происходит истечение, а ^ и р1 — обозначение тех же величин для атмосферы; у — отношение удельных теплоемкостей.

Рис. 11. Объемные скорости воздушного потока через зазор между планкой и язычком в функции от смещения конца язычка.

Толщина планок (мм): 1 — 6.23; 2 — 4.33; S — 3.22 і

2.45.

Вводя

адиабатическую связь

между

р и р: р 0/Р і =

=(р0/рі)т,

мы можем исключить

рд из

формулы (1,5)

и тогда

 

 

 

 

j_ , ____ У_Ро

 

( 1, 6)

 

2 ^ - - Г + 1 Ро

 

 

 

 

При малых разностях давлений р0 рг (малых по срав­ нению с р0) вместо (1,6), ограничиваясь первой степенью Ро — рл, получим '

1 ■„

Ро —

Рі

(1,7)

2

ро

т. е. формулу, тождественную соотношению Бернулли для несжимаемой жидкости,

18


При больших разностях давлений истечение через на­ садку, кончающуюся наиболее узким местом, происходит с критической скоростью, определяемой формулой

uкр У Tf+ i

Po

У тг + і «о;

(1.8)

с0 — скорость звука в сжатом

газе; таким образом, укр

составляет определенную часть

скорости

звука.

В каждом частном случае

зависимость объемной ско­

рости от координаты, определяющей положение клапана, может быть найдена экспериментально. На рис. 11 при­ ведены данные для серии язычков гармонии одинаковых размеров (длина 72 мм, ширина 8 мм), укрепленных на планках различной толщины. По оси ординат отложен расход воздуха через щель, относящийся к разности дав­ лений в 20 мм водяного столба, по оси абсцисс — откло­ нения конца язычка от среднего положения. Положитель­ ное направление отклонений язычка соответствует вхож­ дению язычка внутрь проема планки. По поводу харак­ теристики объемной скорости (рис. 11) надлежит заметить, что при изменении разности давлений от 1 до 1000 мм водяного столба изменяется только масштаб кривых по оси ординат. При этих и больших давлениях зависи­ мость объемной скорости в стационарном течении от раз­ ности давлений и положения клапана определяется фор­ мулой

"об (x) = vtS(x),

(1,9)

где ѵх — линейная скорость течения, вычисляемая по фор­ мулам (1,4), (1,6) или (1,8), а S (я) — эквивалентная площадь сечения щели, являющаяся только функцией положения клапана.

Величину S (X) можно принять за характеристику кла­ панного устройства как модулятора. S (х) может быть определена расчетным путем из размеров и формы кла­ пана и планки; на рис. 12 сплошная кривая представляет данные расчета,* а кружки — результаты измерения после пересчета по формуле (1,9).

Вид характеристики для язычков гармонии (рис. 11

и12) можно пояснить следующим образом. В левой части

*Расчет проводится путем суммирования элементарных пло­ щадок, образованных отрезками прямых, соединяющих края кла­

пана и планки.

2* 19


графиков, соответствующих удалению клапана от проема

планки,

площадь сечения щели равна площади проема

и, таким

образом, не зависит от положения клапана.

По мере приближения клапана к планке щель постепенно закрывается, и в этом участке S (х) резко падает. При входе клапана в проем площадь щели достигает мини­ мума, на котором остается, пока клапан не начнет вы­

ходить из проема по другую сторону планки,

после чего

 

 

сечение начинает возрастать,

 

 

асимптотически приближаясь

 

 

к предельному

значению,

 

 

равному

сечению

проема.

 

 

Естественно, что в коле­

 

 

бательном режиме соотноше­

 

 

ние между

разностью давле­

 

 

ний и линейной

скоростью

 

 

течения

будет отличным от

 

 

(1,4), (1,6) и (1,8) за счет не­

 

I, Ш

равенства

нулю

местных

 

 

ускорений (dvjdt=£0). Однако

Рис. 12. Характеристика кла­

формулы (1,4), (1,6) и (1,8)

панного устройства как моду­

будут описывать

явления с

 

лятора.

какой-то

степенью прибли­

S (л) — эквивалентная площадь се­

жения и

в

этом

случае.

чения, являющаяся функцией по­

ложения

X клапана. Сплошная

В литературе имеется ряд

линия —данные расчетов, кружки

результаты измерений.

примеров применения

соот­

стационарного потока, к

ношений,

 

выведенных

для

колебательным процессам.

 

Так,

в работе Майера и Лютца [15]

приводится рас­

чет спектра модулятора газового потока. Этот модулятор был предназначен для возбуждения в трубах колебаний большой амплитуды. Расчет основывался на данных, по­ лученных для стационарного случая. Несмотря на то что отверстие меняло здесь свое сечение несколько десятков раз в секунду, измеренные величины амплитуд ряда гармоник довольно точно совпадали с расчетными. Второй пример относится к изучению активной составляющей сопротивления отверстия. Сивиан [16] обнаружил, что активная часть сопротивления отверстия возрастает вме­ сте с амплитудой колебаний. Принимая соотношение между давлением и скоростью в виде р=Аѵ2, он получил зависимость сопротивления от амплитуды, хорошо согла­ сующуюся с данными измерений. Заметим, наконец, что

20


абсолютный метод измерений интенсивности звука диском Релея также основан на допущении о применимости к акустическому полю соотношений, точно оправдываі ющихся лишь для стационарного течения.

Количественная оценка роли местных ускорений в кла­ панном преобразователе даиа в [15]. Эту оценку мы здесь воспроизводим в несколько расширенном виде.

Пусть несжимаемая жидкость с плотностью р вытекает из большого сосуда в свободное пространство через на­ садку, выполненную в виде цилиндрической трубы дли­ ной I, под действием разности давлений Ар.

 

Уравнение нестационарного

движения будет

 

 

 

 

du . 1

 

( 1, 10)

 

 

 

р1Ш ' у Ру2 = дР-

 

Легко удостовериться, что решением уравнения (1,10)

будет выражение

 

 

 

 

 

 

 

 

( 1, 11)

где

0=Arth vJ vq при начальном условии ѵ=ѵг при

t= 0

и ѵ=ѵ0 при

t -♦ со.

 

 

 

Если 1^=0, то скорость достигает 76% стационарного

значения за

время

і 1=21/ѵ0 от

начала движения,

т. е.

за

двойное

время

протекания

жидкости через насадку

со скоростью стационарного течения ѵ0. Достижение 99.5% стационарной скорости происходит за время т2=3т1.

Подстановка числовых данных показывает, что для большинства известных преобразователей течение в щели, образованной клапаном, устанавливается за время по­ рядка 5 -10“4 сек., т. е. за время, существенно меньшее периода колебаний. Если принять во внимание, что кла­ пан никогда полностью не закрывает щели, то становится очевидным, что при модуляциях сечения линейная ско­ рость потока претерпевает лишь небольшое отклонение от стационарного значения, укладывающееся в несколько процентов.

Исходя из изложенного, для вычисления мощности и спектра клапанного преобразователя с достаточной для практики точностью можно применить формулу

"06(0 = ^ [*(«)]•

( 1, 12)

31


По ходу приведенных расчетов видно, что чем больше линейная скорость истечения, тем точнее выполняется

соотношение (1, 12).

 

 

 

 

 

язычка

гар­

На рис. 13 сопоставлены спектры звука

монии,

рассчитанные

по формуле

(1,

12) и определенные

 

 

 

 

 

экспериментально

 

для

 

I

 

//

UI

малых

давлений.*

 

 

 

 

 

 

 

В столбце I рис. 13 по­

 

 

 

 

 

мещены расчетные данные,

а

 

 

 

 

причем

 

характеристика

 

_ L

 

 

1

5 (х) получена путем из­

 

 

 

мерений

в стационарном

 

 

 

 

 

потоке,

а амплитуда коле­

6

 

 

 

 

баний

и среднее

положе­

 

 

 

 

 

ние

клапана ** — из

на­

1

1 1 .

1

1 1 . 1

1 1 I

блюдений

в

колебатель­

 

 

 

 

 

ном режиме.

В столбце I I

S

 

 

 

 

приведены данные измере­

 

 

 

 

 

ний для давлений: а — 7,

 

, 1 ,

1

1

1 1 .

6 — 30,

в — 80, г — 180 мм

 

 

 

 

 

водяного столба. В столб­

г

 

 

 

 

це I I I

даны

спектры

для

 

 

 

 

одного

давления

в 30 мм

 

 

 

 

 

_Iі I

. 1I ..11

. I . 11 . I1 .

для

средних

положений

клапана,

соответственно

1 2 5 Ь 3 1 2 3 Ь 5 1 2 3 Ь 5

 

Номера гармоник

 

одинаковых

с наблюдав­

Рис. 13. Рассчитанные и опреде­

шимися для

столбца II.

Сравнение столбцов I, I I

ленные экспериментально спектры

звука язычка

гармонии.

и I I I показывает,

что для

 

 

 

 

 

данного

преобразователя

 

 

 

 

 

формула

(1,

12)

приме-

нима до 5—6-й гармоник, т. е. до 2—2.5 тыс. гц.***

Практически полная идентичность спектров столбцов I I и I I I определяется тем, что спектр в данном участке давления в основном определяется положением центра колебаний относительно планки (т. е. положением рабо­ чей точки на характеристике объемной скорости). Другой фактор — амплитуда колебаний клапана — при этих дав­

* Анализ звука производился в заглушенном помещении с комплектом аппаратуры: измеритель звукового давления, гетеро­ динный анализатор с самопишущим прибором.

**Форма колебаний была чисто синусоидальной.

***Основная частота 400 гц.

22