Файл: Шерле, З. П. Речные порты конспект лекций.pdf

откуда

Следователь]

Сечение свай подбирают в зависимости от материала и формы свай по моменту сопротивления

см8

К] '

В проектной практике для расчета тонкой незаанкерованной стенки чаще всего применяют графоаналитический метод Ломейера, основанный на условии, что при равновесии системы сил си­ ловой и веревочный многоугольники замкнуты. При этом учиты­ вается упругая стадия работы материала стенок.

Рассмотрим принцип расчета незаанкерованной стенки при на­ гружении ее горизонтальными силами от распора грунта засыпки.

Если тонкая стенка загружена грунтом засыпки, то силами, действующими на стенку в этом случае, являются с правой сторо­ ны—активное давление грунта, с левой стороны—пассивное дав­ ление (рис. 37,а).

Исходными данными для расчета служат:

в грунт t, определить значение максимального изгибающего мо­ мента и в зависимости от материала и формы шпунта определить его сечение.

Расчет производится в следующем порядке:

1. Строится суммарная эпюра интенсивности активного и пас­ сивного давления грунта на стенку (рис. 37,6), по предваритель­ но вычисленным значениям интенсивности щ в характерных точ­

93

ках по высоте (на уровне поверхности грунта, на границе слоев засыпки и на уровне острия шпунта).

При этом

а. ;T3-rt3tga ( 4 5 ° + ^

Рис. 37. Расчет незаанкерованного больверка графоаналити­ ческим методом

■ 2. Полученную эпюру разбивают на полоски произвольной вы­ соты. Площадь каждой полоски заменяют равной ей по величине сосредоточенной силой, приложенной в центре тяжести полоски

(рис. 37, в).

3. Строят силовой и веревочный многоугольники (рис. 37, г, д). Для удобства построения силового многоугольника, положение полюса Р выбирают на вертикали, проходящей через начало пер­ вой силы, а затем полюс соединяют лучами с началом и концом каждой из отложенных на горизонтали активных сил. Во избежа­ нии наложения рисунков пассивные силы откладываются на гори­ зонтали, несколько смещенной от горизонтали, на которой отло-

94

прикрепления анкера к стенке. На стенку действуют активные си­ лы давления грунта засыпки, стремящиеся повернуть стенку око­ ло точки А. Этому повороту препятствуют пассивные силы сопро­ тивления грунта, в который стенка забита.

Эпюры-нагрузок строятся аналогично эпюрам незаанкерованных стенок, нагруженных грунтом засыпки.

Рис. 38. Расчетная схема заанкерованного больверка

В расчете учитывают силы трения между стенкой и грунтом, введением коэффициентов k (впереди стенки) и k' (за стенкой). Значения k и к' принимаются в зависимости от угла внутреннего трения грунта и материала.стенки (табл. 12).

9 6

—предварительную глубину забивки шпунта в грунт Я3= (0,0-0,7) Я.

Точка прикрепления анкера к металлической шпунтовой стен­ ке находится ниже верха стенки на величину 0,35 Я.

Графоаналитический метод расчета топких стенок позволяет получить необходимую глубину забивки сваи t, длину и сечение ан­ керной тяги, подобрать необходимый профиль и сечение шпунта,

= (q0 + b - Hi) -K] .

Яз = (7о -г- 7r-tfl)-Xa2 -

лоски и, вычислив площади этих полосок, заменяют их сосредото­ ченными силами, действующими на 1 пог. м стенки и приложен­ ными в центрах тяжести этих полосок (схема нагрузок—рис.39,в).

Затем в этом же масштабе сил строят силовой многоугольник

(рис. 39,6).

При этом для удобства построения, положение полюса выби­ рают на вертикали, проходящей через середину основания много­ угольника.

Из полюса проводят лучи через начало и конец каждой из от­ ложенных на горизонтали сил как это делалось в случае построе­ ния силового многоугольника при расчете незаанкерованпого больверка.

Построение веревочного многоугольника начинают, проведя ли­ нию, параллельную первому лучу до пересечения ее с горнзон-

талью, проходящей через точку А прикрепления анкера. Затем между линиями действия активных сил проводят отрезки линий, параллельные лучам 0—1, 0—2 и т. д. силового многоугольника.

В результате получают двояко изогнутую кривую. Замыкаю­ щую веревочного многоугольника проводят из точки А таким об­ разом, чтобы соблюдалось условие у \~г/2~г/тах, что соответст­ вует примерному равенству моментов в верхней и нижней частях шпунтовой стенки.

Тогда наибольший изгибающий момент

ствием бокового давления засыпки прогибается и активное давле­ ние в средней зоне стенки становится меньше, чем это принято было в расчете.

Поэтому расчетную величину изгибающего момента определя­ ют с учетом коэффициента &с < 1,

/Мшах.

99