Файл: Воскобоев, Ф. Н. Управление горным давлением при разработке тонких и средней мощности крутых пластов в сложных горногеологических условиях.pdf

Рис. 10. Характер поведения

боковых

пород в очист­

ном забое пласта "Подпяток"

( К£ )

на

шахте

№ 6

"Булавинка" в зависимости от схемы передвижки

крепи:

передвижки

('агрегат

ти­

а - при посекционной схеме

тественная несущая способность кровли.

При использовании

этого принципа взаимодействия

предстоит

обосновать раци­

ональную величину остаточного

подпора для различных

гор­

ногеологических условий, которая должна

удовлетворять

од­

необходимость в назначении больших тяговых

усилий для

передвижки крепи под

распором, которые привели бы

к утя­

желению конструкции.

Следует заметить, что

в

способе

лении сил

трения скольжения перекрытий по породе,

имеет­

ся существенный недостаток, заключающийся в том,

что в

процессе

передвижки в условиях изменяющейся

мощности

пласта реактивное сопротивление крепи может

существенно

меняться,

что, в свою очередь, может ' неблагоприятно

от­

разиться

как на условиях поддержания боковых

пород,

так

ванную настройку крепи на необходимую

раздвижность

и

величину сопротивления.

Т а б л и ц а

12

остаточным распором является способ, основанный на

ис­

пользовании трения качения при взаимодействии

перекрытий

крепи с боковыми по’родами, разрабатываемый

КГМИ

под

руководством проф. Савенко Ю.Ф. По данным

исследований

проявлений горного давления применительно

к

испытанию

агрегата АНЩ на пласте "Девятка-Нижняя"

^

(шахта

им. Артема комбината Артемуголь) в условиях

пород кров—

ли средней ( или несколько ниже

средней)

устойчивости ос­

таточный

подпор при передвижке

величиной

5-12%

от номи­

нального

сопротивления (16 тонн

на стойку) способствовал

уменьшению

величины опускания

кровли в

1,5-2,3

раза и ин­

тенсивности

смещения в 1,5-4 раза и был

достаточным для

обеспечения

удовлетворительной

устойчивости боковых пород.

тивлений, как правило, положительна и

незначительна

по

величине (в пределах 10-15%).

На основании результатов исследований разработаны сле­

дующие

практические

рекомендации

и технические

требова­

ния к щитовым крепям.

1. Для обеспечения рациональных условий

работы

крепи

и надежного поддержания боковых пород

в

рабочем

про­

странстве при управлении кровлей полным

обрушением

на

пластах

с труднообрушаемыми

кровлями

необходимо

перед

началом

работы агрегата создавать

за

ограждением

крепи

породную подушку из дробленой породы

(максимальный раз­

мер фракции не более

- j-

мощности

пласта),

длина

ко­

торой по восстанию /должна быть равной

3-4

мощностям пла­

ста.

В благоприятных условиях

целесообразно

осуществлять

перепуск пород с вышележащего горизонта.

2. Должна обеспечиваться выемка без потерь

пластов с

колебаниями мощности в пределах участка

не

менее

i 25%

средней

величины.

3. Допустимые максимальные

величины

незакрепленных

пролетов кровли в призабойном .пространстве:

не более 0,4 м для пород Г1 и

У классов

по

классифика­

ции ДонУГИ;

не более 0,7 м для пород II' и

1У классов;

для пород 1 класса обнажения

не

допускаются.

4. Для пластов мощностью от

0,7

до

2,2

м

перспектив­

ной является П-образная форма секции с

двумя

гидравли­

ческими стойками двойной раздвижности.

5. Конструкция крепи должна

иметь

принудительную

уп­

равляемую передвижку, осуществляемую

по следующим

схе­

ным подпором (для

пластов с кровлями II и

У классов

по

ДонУГИ);

одновременная по всей длине забоя 'или

групповая с

ос­

таточным подпором

(П! и 1У класс боковых

пород).

6. Конструкция

перекрытий крепи должна

обеспечивать

щади не менее

90%.

7. Для надежного поддержания боковых

пород

и

исклю­

чения

самопроизвольного сползания секций

крепи

рекомен­

дуется

принимать следующие

значения

расчетного

рабочего

сопротивления

крепи:

для-пластов

мощностью от

0,7

до

1,2

м -

не

менее

12 тс/м^;

для

пластов

мощностью от

1,2

до

2,2

т

-

не

менее

15 тс/м^;

величины

рабочего

начальный распор - не ниже 80%

(номинального) сопротивления.

8. Расчетные параметры

сопротивления

оградительных

элементов щитовых крепей:

забоя в бро-

при передвижке одновременно по всей длине

сковом

режиме

для пластов

мощностью

от

1,2

до

2,2

м -

16 t/m^;

при плавной

управляемой

передвижке

одновременно

по

всей длине забоя для пластов мощностью 1,2-2,2 м -

12 т/м^;

для

пластов

мощностью 0,7-1,2 м -

8 т/м2;

при плавной

управляемой

посекционной

передвижке

для

пластов мощностью от 1,2 до 2,2 м - 7 т/м ;

для

пластов

мощностью от

0,7

до

1,2

м - 5

т/м^.

должно развиваться в следующих направлениях:

1.

Повышения производительности средств

выемки за

счет увеличения энерговооруженности приводов.

2.

Снижения трудоемкости и сокращения времени произ­

водства монтажно-демонтажных работ.

3.

Увеличения высоты этажа (длины выемочной полосы).

4 .

' Совершенствования способов и средств

крепления

поддержания оконтуривающих полосу выработок

(вентиляци­

онного и углеспускного гезенков).

Классифицирование природных условий или

производст­

венно-технических процессов является методом

анализа и

строений определяется прежде всего

представительностью

классификационных признаков - критериев.

Классификаций

способов управления горным давлением

для сложных горно­

геологических условий до сих пор не было

по той

причине,

что вопрос об обосновании и выработке

критериев

сложно­

сти условий только недавно поставлен

на

повестку

дня на­

териев выбора того или иного способа безлюдной

выемки

(технологической

схемы) является способ управления гор­

ным давлением. Эта позиция нашла свое отражение

при по­

строении классификационной схемы, которая

заимствована

нами

из работы

[9^ и приводится ниже.

В

работе [50]

приводится другая классификация: