Файл: Толмачев, К. Х. Регулирование напряжений в металлических пролетных строениях мостов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 58
Скачиваний: 0
Дополнительные опорные моменты на средних опорах |
|
||
OT1 = /?o^i |
и in2 = R3l3. |
(14) |
|
Опорные реакции для крайних опор: |
|
|
|
R0 "= |
г А?02§2 |
|
(15> |
/?3 — |
+ ^?32^2 |
|
|
|
|
||
Имея в виду выражение (14), получим: |
|
||
т1 ' (+)+ 1“ Ro2^i) Ц |
(16) |
||
т2 — (^зА + |
М |
|
Решение этих уравнений дает искомые величины вертикальных перемещений опор:
g |
_ #02т,/1 — ОТ1 32<3 |
1 |
|
|
4^3 (ММ — ^32^01) |
Г |
(17) |
, |
А’-н/щЛ, — w2/?„,/i |
I |
|
|
ЛА (^31^02— ^35^01) |
) |
|
Единичные реакции, |
входящие в формулы |
(17), для равнопро |
летных балок могут быть определены по табл. 2 инж. Б. А. Ягубова.
Таблица 2
|
|
a |
|
|
|
Реакция |
MM |
Bl |
»2 |
Примечание |
|
|
|
|
|||
Ro (Rs) |
+ 16 000 |
- 30 000 |
-1-15 000 |
/?i = 0,0001 |
—a |
Ri |
-30 000 |
+ 6 000 |
—SO 000 |
||
R, |
■4-15 000 |
-30 000 |
+ 15 000 |
El |
^2 |
|
|
|
|
i= — |
|
|
|
|
|
I |
|
Для четырехпролетной неразрезной балки |
(рис. 15) дополни |
тельные положительные изгибающие моменты над опорами mit т2
и т3 определятся следующим образом:
|
i |
|
^2=/?о(Л + У-^ . |
(18) |
|
тз = R°^3 |
] |
|
Единичные реакции могут быть получены из следующей систе |
||
мы канонических уравнений: |
|
|
Ro — Rofil + Rf)$2 + Я<+з } |
(19^ |
|
R1 = ^11^1 + ^12^2 + Rk^3 |
Г |
R3 = R'ifil + -^32^2 “Ь Ro3^3 )
30
После Подстановки Ro, Rj и R3 в уравнения (18) и решения полученной системы уравнений, возможно получить искомые ве личины вертикальных перемещений опор о,, ?2 и &з- Единичные* реакции возможно определить, используя метод сил. При равно пролетных четырехпролетных неразрезных балках можно также* воспользоваться таблицами инж. Б. А. Ягубова.
Рис. 15. Расчетная схема определения перемещений средних опор четырех пролетной неразрезной балки
Для установления эффекта, который может быть достигнут применением этого метода регулирования, приведем результаты
расчета неразрезной четырехпролетной балки с учетом предвари тельного изгиба.
Рис. 16. |
Схема |
неразрезной балки путепровода: |
||
1 — без |
регулирования; |
2 — после |
регулирования |
|
Пролетное строение одного из городских путепроводов состояло |
||||
из шести металлических |
неразрезных |
четырехпролетных балок |
||
(рис.16) с пролетами: |
|
|
|
|
|
R = 14,20 л; |
= |
м\ |
29,55 м и Z4 = 25,50 м.
31
величины которых определились расположением железнодорож ных путей. Изгибающие моменты, полученные обычным расчетом этой неразрезной балки, очень сильно разнились по своей абсо лютной величине, что видно из табл. 3.
При постоянной высоте h = 1500 мм во всех пролетах двутавро
вой клепаной балки восприятие опорного момента |
443 — 404,42 |
тм |
|||||||||
можно было достигнуть |
за счет |
постановки |
четырех горизонталь- |
||||||||
|
|
|
|
|
ных листов в каждом |
поясе. |
|||||
|
Таблица |
3 |
Применение предельного чи |
||||||||
|
сла |
горизонтальных |
листов |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
Изгибающие |
моменты, |
создавало |
|
большие |
|
кон |
||||
Сечения |
т и |
|
|
структивные |
и производ |
||||||
балки |
юсле регу |
ственные |
затруднения. |
По |
|||||||
|
до регули |
этому |
при |
проектировании |
|||||||
|
рования |
лирования |
|||||||||
|
было применено перераспре |
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
деление изгибающих |
момен |
|||||
1 |
103 35 |
|
82.00 |
тов |
путем |
опускания |
край |
||||
— 135.60 |
|
— 114,67 |
них и |
промежуточных |
|
опор |
|||||
*2 |
116.98 |
|
101,26 |
на |
величину, обоснованную |
||||||
2 |
—278,20 |
|
— 215.68 |
расчетом |
по |
вышеизложен |
|||||
*3 |
244.70 |
|
260.1-5 |
||||||||
3 |
— 404.42 |
|
—294.35 |
ному |
методу. |
|
|
|
|||
л-4 |
244,18 |
|
231,00 |
Хотя регулирование опус |
|||||||
|
|
|
|
|
канием опор |
в данном |
слу |
чае не привело к полному уравниванию всех моментов по причине большой разницы в пролетах, однако и такое перераспределение моментов дало возможность получить более рациональное и эконо мичное конструктивное решение сечений балки. При этих величи нах моментов балка в наиболее напряженных сечениях имела толь ко по два горизонтальных листа. Применение уравнивания момен тов привело к уменьшению веса балки.
ПЕРЕРАСПРЕДЕЛЕНИЕ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ ПРИМЕНЕНИЕМ ОПРЕДЕЛЕННОГО ПОРЯДКА МОНТАЖА
Необходимого перераспределения изгибающих моментов мож но достигнуть, применив соответствующий порядок монтажа про летных строений, как это имело место на некоторых построенных
мостах. С использованием этого принципа регулирования построен
и ряд других мостов. Например, при постройке |
неразрезного ме |
таллического балочного моста через р. Рейн |
на автомагистрали |
Дюссельдорф — Нейс с пролетами 103 4- 206+ 103 перекрытие |
среднего пролета конструкцией со сплошными стенками при обыч ных решениях должно было встретить непреодолимые трудности и, несомненно, оказаться экономически не эффективным. Однако, применив сварку и сталь повышенного качества, используя проез жую часть в качестве пояса главных ферм и собирая пролетное строение навесным способом, была достигнута высота балки в се редине пролета 3,3 м (т. е. '/б2 пролета) и над промежуточными опо рами 7,8 м. Решающую роль в получении столь малой высоты бал-
32
ки в середине пролета сыграл принятый способ производства мон тажных работ. Пролетное строение в крайних пролетах было смон тировано на подмостях, а в среднем пролете навесным методом — с двух опор навстречу друг другу. Таким образом, в период, предше ствующий замыканию пролетного строения в середине пролета, каждый полупролет работал как консоль, нагруженная собствен
ным |
весом с соответствующей эпюрой изгибающих моментов |
{рис. |
17 — пунктирная линия). |
Рис. 17. Схема неразрезной балки моста через р. Рейн и эпюры изгибающих моментов
В середине пролета момент от собственного веса конструкции незначителен по величине. В таком состоянии было произведено замыкание балки в середине пролета. В дальнейшем конструкция работала уже как трехпролетная неразрезная балка. Эпюра мо
ментов от этого вида нагрузок изображена на рис. 17 штрих-пунк тирной линией, а сплошной линией изображена эпюра расчетных моментов.
При определении изгибающих моментов была учтена перемен
ность момента инерции несущей конструкции по длине пролета, так как моменты инерции сечения над опорами оказались во много раз больше, чем в середине пролета. В результате расчетный изги бающий момент в середине пролета удалось резко снизить; он со ставляет менее ]/б расчетного момента на опоре (см. рис. 17).
В сентябре 1956 г. введен в эксплуатацию сварной мост через р. Саву в Белграде ’, при постройке которого была применена сбор ка металлических конструкций, подобная той, которой осуществля лась сборка при строительстве моста через р. Рейн на автомаги страли Дюссельдорф — Нейс.
Пролетное строение моста через р. Саву в Белграде с пролетами 75,0 + 260,0 + 75,0 неразрезное балочное со сплошной стенкой и криволинейным нижним поясом. Монтаж среднего, рекордной вели чины, пролета был осуществлен также навесным способом с замы канием в середине пролета. Концы балок пролетного строения были
заанкерены в береговых пролетах, свес консолей достигал |
130 м. |
1 Der Stahlbau. Heft 2. Februar 1958. |
33 |
3 К. X. Толмачев |
Принятый метод монтажа и конструктивные особенности пролетно
го строения позволили создать легкие сечения балок при сравни тельно небольшой их высоте. Высота балок в середине пролета рав на 4,5 м, что составляет ’/ев его величины. Принцип регулирования напряжений путем применения определенного порядка монтажа
может быть распространен и на другие системы металлических пролетных строений.
Рис. 18. Схемы увеличения жесткости и прочности двухконсоль ных однопролетных мостов
Весьма плодотворные результаты в области уменьшения сече ний балок пролетных строений достигнуты созданием предвари тельных напряжений, противоположных по знаку возникающим под
эксплуатационной нагрузкой.
Еще |
в 1935 г. в |
СССР |
был |
построен |
мост через р. |
Абу. |
Мост |
двухконсольной |
системы |
со средним пролетом |
35 м |
||
и с вылетом консолей |
по 5 м. |
Эта система |
позволила построить |
мост без устоев, сопряжение с насыпью выполнено с помощью кон солей, примыкающих к подпорным стенкам. Дополнительным за груженном консолей гравием было достигнуто значительное умень шение положительного момента в середине пролета, что позволило
перекрыть пролет в |
35 м при |
высоте |
балки в середине пролета |
||
2,15 м, т. е. ’/16 I, с довольно легкими сечениями поясов. Высота ба |
|||||
лок на опорах 2,78 |
м. Регулирование |
напряжений в |
пролетном |
||
строении моста через р. Абу |
позволило |
уменьшить |
изгибающие |
||
моменты только от |
постоянной нагрузки. |
В настоящее время соз |
даны новые системы, дающие значительно больший технико-эконо мический эффект.
На рис. 18 показана одна из схем, дающих возможность умень шить расчетные изгибающие моменты при одновременном увели-
34
чении жесткости пролетных строений. Это достигается путем при крепления к концам консолей предварительно напряженных тро сов. Положительный изгибающий момент в середине пролета от постоянной нагрузки в этой системе может быть уменьшен на зара
нее заданную величину искусственным приложением опорного мо мента, а именно:
MU, = MO-Sl,
где Мо — балочный момент от постоянной нагрузки; St—искусственно созданный опорный момент, полученный
приложением силы к концу консоли.
Применяя этот метод регулирования, можно значительно со кратить изгибающий .момент от постоянной нагрузки. При при ложении временной нагрузки в среднем пролете рассматриваемая система будет работать как неразрезная балка, что также ска жется на уменьшении изгибающих моментов по сравнению с обыч ной двухконсольной системой. На постоянную и временную нагруз ки, расположенные на консолях, система будет работать как кон
сольная.
При создании подобной системы следует обеспечить работу гибких элементов, связывающих концы консолей с нижними опор
ными массивами, только на растяжение. Для этого величина пред варительных растягивающих усилий в гибких элементах должна быть больше величины тех сжимающих усилий, которые отвечают
положению временной нагрузки только на консолях.
Приложение к концам консолей усилий Р при помощи предва рительно напряженных тросов позволяет значительно увеличить и
жесткость |
всей системы. Прогиб такой |
системы от силы Р |
(рис. 18,а) |
будет определяться, как прогиб |
трехпролетной нераз |
резной балки, который, несомненно, будет меньше прогиба простой
двухконсольной балки. |
В самом деле, |
прогиб в середине |
пролета |
|
двухконсольной балки |
от равномерно |
распределенной |
нагрузки |
|
будет |
|
|
|
|
|
/ |
= 5qLi |
• |
|
|
Jk |
3S4E1 ’ |
|
в то время как прогиб в среднем пролете трехпролетной неразрез ной балки при загружении среднего пролета равномерно распреде ленной нагрузкой
здесь М = — |
a |
» |
'. з/j - момент на средних |
опорах трехпролетнои |
|
неразрезной балки со средним пролетом L и крайними, равными |
||
между сабой, |
пролетами I. |
|
3* |
35 |